昌贛客專324832m連續(xù)梁0塊膺架法計(jì)算書-資料下載頁(yè)
2025-08-17 13:06本頁(yè)面
【正文】 意圖用midas建立計(jì)算模型，分別定義q1，q2，q3種荷載，計(jì)算強(qiáng)度時(shí)考慮恒載、活載及其荷載組合系數(shù)，計(jì)算剛度時(shí)只考慮恒載設(shè)計(jì)值，不考慮活載及荷載系數(shù)。計(jì)算模型如下：計(jì)算結(jié)果如下：最大組合應(yīng)力13. 8MPa＜215MPa滿足要求。 支座反力如下圖：。＜1220/200=。對(duì)于碗扣支架下方的支撐體系,包括I20a橫向分配梁，貝雷梁縱梁，2I45b橫梁及Φ630*10mm鋼管建立整體計(jì)算模型。計(jì)算荷載按照第7節(jié)荷載，直接加載在整體模型的I20a分配梁上。建立整體計(jì)算模型如下：貝雷梁為321貝雷梁，整體模型中計(jì)算受力如下：＜f=295MPa，滿足要求125MPa滿足要求，主要是因?yàn)闄M擔(dān)梁變形所致，=8mm6000/400=15mm?？?。橫擔(dān)梁采用2I45b，其截面參數(shù)如下：在整體模型中計(jì)算結(jié)果如下：＜f=215MPa滿足要求125MPa滿足要求3000/200=15mm,變形略大于容許值，變形最大值發(fā)生在翼緣位置，結(jié)構(gòu)可以滿足要求。鋼管樁采用63010mm的鋼管，在整體模型中計(jì)算結(jié)果如下：＜f=215MPa滿足要求。9承臺(tái)承載力驗(yàn)算鋼管樁下部設(shè)置8080cm鋼墊板則混凝土受壓面積為：根據(jù)8節(jié)計(jì)算結(jié)果，自重為則滿足要求。10承臺(tái)邊側(cè)混凝土條形基礎(chǔ)地基承載力驗(yàn)算 ，縱斷面圖如圖所示基地壓力P=，塘下特大橋335墩原狀地基為泥質(zhì)粉砂巖，基本承載力；禾水特大橋999墩原狀地基為粗圓礫土，基本承載力；禾水特大橋16169墩原狀地基為粗圓礫土，基本承載力；可以看出，這6個(gè)墩地基情況均較好，基本承載力遠(yuǎn)大于基地壓力，因此，基礎(chǔ)滿足受力需求。11. 臨時(shí)固結(jié)計(jì)算 臨時(shí)固結(jié)設(shè)計(jì)原《無(wú)砟軌道預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁（懸臂澆筑施工）32+48+32》圖號(hào)：通橋(2015)2368AⅠ1設(shè)計(jì)有臨時(shí)固結(jié)，由于墩帽尺寸較小，臨時(shí)固結(jié)產(chǎn)生變化，重新進(jìn)行計(jì)算。設(shè)計(jì)計(jì)算再原有基礎(chǔ)上，原有的的尺寸、配筋、材料均不變化。僅布置位置根據(jù)墊石的大小進(jìn)行調(diào)整。調(diào)整后單個(gè)臨時(shí)支座平面尺寸任然為1100*400mm，材質(zhì)任然為C50鋼筋混凝土，配筋不變。調(diào)整后平面位置如下： 計(jì)算不平衡荷載以兩端不同步混凝土20t為不平衡荷載。橋梁對(duì)稱懸臂澆筑到最大懸臂狀態(tài)5節(jié)段時(shí)，T構(gòu)受施工荷載、風(fēng)荷載等的影響，此時(shí)臨時(shí)支墩受力最不利，故計(jì)算以最大懸臂狀態(tài)為基本結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算荷載包括：1) 一側(cè)混凝土自重超重5%。*%=。左側(cè)：；右側(cè)0；2) ,。左：*4*=；*4*=。3) 施工機(jī)具動(dòng)力系數(shù)。施工機(jī)具重量取5t。左側(cè)：5*=6t。右側(cè)：5*=4t。4) 梁段澆筑不同步引起的偏差，控制在20t。左側(cè)：20t；右側(cè)0；5) 一側(cè)風(fēng)向上吹，風(fēng)壓強(qiáng)度800Pa。S=23*=.左側(cè)：*800=,右側(cè)=0.不平衡荷載：荷載組合：1+2+3+4=+（）+（6040）+200=。荷載組合：1+2+3+5=+（）+（6040）+=。不平衡荷載以荷載組合1+2+3+5計(jì)算。計(jì)算力臂取4+++4+4+2=21m。豎向反力取0~5段的梁體重量G1和掛籃重量G2.G1=（++++++）*2*10=。G2=60*2*10=1200kN。G=G1+G2=。不平衡力矩M=*21m=。按照一側(cè)掛籃墜落為最不利工況，5段懸臂長(zhǎng)度最大，按照5節(jié)段墜落的極限情況。5節(jié)段重量：=。一側(cè)掛籃重量：60t=600kN。+600=。計(jì)算力臂取4+++4+4+2=21m。不平衡力矩M=*21m=。豎向反力取0~5段的梁體重量G1和掛籃重量G2.G1=（++++++）*2*10=。G2=60*2*10=1200kN。G=G1+G2=。根據(jù)《無(wú)砟軌道預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁（懸臂澆筑施工）32+48+32》圖號(hào)：通橋(2015)2368AⅠ1,計(jì)算臨時(shí)錨固措施時(shí)應(yīng)能承受中支點(diǎn)處最大不平衡彎矩M==16853kN。施工中加強(qiáng)掛籃后錨檢查與控制，不會(huì)出現(xiàn)掛籃墜落的情況。計(jì)算選用不平衡荷載情況三進(jìn)行計(jì)算，相比較荷載情況一，不平衡彎矩安全系數(shù)為9969/=。 計(jì)算不平衡力矩作用下臨時(shí)固結(jié)反力 臨時(shí)支座受力計(jì)算假定永久支座不受力，全部由臨時(shí)固結(jié)承擔(dān)荷載。按照臨時(shí)固結(jié)受力情況建立模型如下圖：假定RR2受壓，間距為d，依據(jù)靜力平衡方程：兩側(cè)支座均為受壓結(jié)構(gòu)。臨時(shí)支座按照每側(cè)2個(gè)平均分配。 N。 Kn /2=臨時(shí)固結(jié)采用C50混凝土，大小為1100*400mm。則臨時(shí)固結(jié)受力為：可。 結(jié)論臨時(shí)固結(jié)滿足受力要求，施工時(shí)保持原有配筋、材料和結(jié)構(gòu)尺寸與原設(shè)計(jì)不變。35
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