【正文】 荷載對稱布置人群荷載非對稱布置（表48）上部構造恒載及活載引起的彎矩荷載組合公式為：（上部恒載+墩帽自重）+汽車荷載+人群荷載上式中的為沖擊系數(shù)，剪力計算組合公式：（上部恒載+墩帽自重）+汽車荷載+人群荷載115表48 蓋梁各截面彎矩計算及組合表荷載情況墩柱反力梁的反力各截面彎矩1122334455上部恒載汽車荷載對稱非對稱人群荷載對稱非對稱墩帽自重————————————組合值對稱——————————非對稱——————————表59 剪力計算表 荷載情況墩柱反力梁的反力各截面剪力1122334455左右左右左右左右左右上部恒載00汽車荷載對稱00非對稱00人群荷載對稱00非對稱00墩帽自重————————————00組合結果對稱——————————00非對稱——————————00 蓋梁的配筋設計蓋梁采用C30混凝土主筋采用HRB335級鋼筋，抗拉設計強度。跨中最大彎矩支點最小負彎矩。（1）跨中配筋設計，由正截面強度計算公式{{解得x=查表可選用鋼筋，鋼筋凈間距。（2）支點處配筋設計支點處鋼筋先將跨中鋼筋部分彎起用于抵抗支座處的負彎矩，如果晚期鋼筋不足以抵抗負彎矩再加配鋼筋。{解得x=53mm.彎起4根主筋，故還需要配筋選配， 作為架立鋼筋，滿足配筋面積條件。（1）抗彎承載力校驗（跨中截面）根據(jù)《公預規(guī)》規(guī)定，55截面，取較小者。應滿足。滿足要求。（2）截面抗剪校驗根據(jù)《公預規(guī)》，抗剪截面應符合滿足要求。分布鋼筋選用HPB335鋼筋直徑為12mm。箍筋選用HPB235級鋼筋取直徑10mm，箍筋間距取150mm。（3） 斜截面抗剪承載力校驗根據(jù)《公預規(guī)》，斜截面的抗剪承載力計算滿足要求。一孔上部構造恒載.蓋梁自重.一根墩柱自重作用墩柱底面的恒載垂直力為： 汽車荷載計算（1）活載計算：荷載布置及行駛情況見前述，由蓋梁計算得知： ㈠公路—I級1）單孔荷載：單列車時：，2）雙孔荷載：單列車時：，㈡人群荷載1）單孔行人（單側），2）雙孔行人（單側），活載中雙孔荷載產生支點處最大反力值，即產生最大墩柱垂直力；活載中單孔荷載產生最大偏心彎矩，即產生最大墩柱底彎矩。⑶雙柱反力橫向分布計算（活載位置見圖48）圖48 雙柱反力橫向分布計算圖（尺寸單位：cm）（1） 公路I級單列布載，雙列布載，人群荷載，⑷荷載組合1 大最小垂直反力時，計算見表410表410 活載組合垂直反力計算編號荷載情況最大垂直反力（kN）最小垂直反力（kN）橫向分布橫向分布1公路I級雙孔單列車2雙孔雙列車3人群荷載單孔5公路I級單孔單列車6單孔雙列車7人群荷載雙孔注：表中公路I已乘以沖擊系數(shù)2 大彎矩計算表（單孔布載），見表413表413 最大彎矩計算表荷載布載方式A墩底彎矩/B墩底彎矩公路I級單孔單列0單孔雙列0人群荷載單孔0 截面配筋計算及應力驗算⑴作用于墩柱頂?shù)耐饬Β宕怪绷Γ鹤畲蟠怪绷Γ鹤钚〈怪绷Γ海ㄐ杩紤]與最大彎矩值相適應）由表414得到：圖49 墩柱截面配筋圖（尺寸單位：cm）表414 活載組合最大彎矩計算（單孔）編號荷載情況墩柱頂反力計算式垂直力（kN）水平力H (kN)對柱頂中心彎矩1上部構造與蓋梁荷載———————002公路I級0453人群單孔雙側0————注：表514內水平力由兩柱墩平均分配。㈡水平力：㈢彎矩⑵作用于墩柱底的外力⑶截面配筋計算（截面II，見圖49）1 假定按墩柱一端固定一端自由，則，長細比，故，已知墩頂用C30混凝土，采用16根22的HRB335鋼筋，取主筋保護層厚，。2 （1）雙孔荷載，按最大垂直力時，墩柱頂按軸心受壓構件驗算，根據(jù)《公預規(guī)》： 滿足規(guī)范要求。（2）單孔荷載，最大彎矩時，墩柱頂按小偏心受壓構件驗算： 故需計算: 故取 則 根據(jù)《公預規(guī)》： 設，代入，后，經整理的： 按《公預規(guī)》提供的附錄Ｃ表。“圓形截面鋼筋混凝土偏壓構件正截面抗壓承載力計算系數(shù)”表，經試算查得各系數(shù)Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ為：設，， 則豎向力驗算： 彎矩驗算： 墩柱承載力滿足規(guī)范要求，箍筋可按構造要求配置。根據(jù)《地基基礎規(guī)范》，摩擦單樁受壓容許承載力可按下式計算（公式中h為樁在一般沖刷線起算的埋置深度）。本計算中不考慮沖刷，因此條文中的一般沖刷線、最大沖刷線均以地面線計算。根據(jù)所給基本資料該處樁基經過的土層包含兩層，由地面以下4m為第一層，再以下為第二層，均為粘性土，暫不考慮浮力.，修正系數(shù)，清孔系數(shù)，樁底截面面積樁底土的容許承載力，修正系數(shù)。設樁的入土深度在地面線以下為h處，將各參數(shù)值代入公式得：每延米樁的重量每延米置換土重考慮地面處，一根樁受到的所有豎向荷載包括：為兩跨恒載反力，為蓋梁自重反力，為系梁自重反力，為一根墩柱自重，為兩跨汽車荷載活載反力，為兩跨人群荷載反力：最大沖刷線（即地面線）以下樁身自重與置換土的差值也作為外荷載考慮。由得，取。1）計算寬度2） 變形計算式中 。3） 樁的換算深度故按彈性樁計算，當時，按計算。4） 最大沖刷線處樁上外力的計算（按一跨活載計算）5） 最大沖刷線以下深度Z處的樁截面上的彎矩（圖410）以及水平壓應力：及值由凌志平編寫《基礎工程》，值計算見表415.表415 截面彎矩0010,及值由凌志平編寫《基礎工程》，(圖411)值計算見表416.表416 水平應力計算表000001）樁在最大沖刷線處的水平位移和轉角 符合規(guī)范要求。 2）墩頂至最大沖刷線處距離縱向水平力（制動力及溫度影響力）引起的墩頂位移彎矩（單孔雙列汽車荷載、單孔人群荷載、制動力、溫度影響）引起的墩頂位移3)墩頂縱向水平位移4）水平允許位移允許值 可見，符合要求。1）樁身材料截面強度驗算最大彎矩出現(xiàn)在處，該截面上根據(jù)規(guī)范按滿足構造要求配筋，取配筋率，則選用16根直徑為25的HRB335型鋼筋進行配置，滿足構造要求。樁身混凝土為C25，取。由于是單排樁，非巖石土層，且，故按凌志平編《基礎工程》表314得樁的計算長度為，式中由《公預規(guī)》，不再考慮構件在彎矩作用平面內的撓曲對軸向力偏心距的影響。根據(jù)公式，偏心距，假設，試算后得時，查得系數(shù),代入上式得，最近似符合實際。因此得可見，樁身材料足夠安全，故裂縫寬不再進行驗算。1）基礎分為兩層，?；A采用C25素混凝土，容重為?；炷恋膭傂越菫??；A擴散角為，因此，擴大基礎滿足剛性角的要求。2）橋臺的構造采用埋置式U形橋臺，臺身采用C25片石混凝土澆筑，容重：。橋臺帽，橋頭搭板均采用C25混凝土，容重為：。臺后和溜坡填土容重為：，填土的內摩擦角為：，黏聚力C=0。1．上部構造恒載反力及橋臺臺身與基礎上土重的計算其值見表417。表417 橋臺恒載計算表12345678910001100注：表中彎矩以順時針方向為正，逆時針為負，水平力以向右為正。以下同。 土壓力按橋臺臺背豎直土壓力按臺背豎直，；填土的內摩擦角為：，臺背與填土間外摩擦角： 計算；臺后填土為水平：。1） 臺后填土表面沒有活載時的土壓力計算臺后填土自重引起的主動土壓力計算式為：式中：；；H為基底至填土表面的距離，取為10為主動土壓力系數(shù)。(1) 水平的分向力作用點距基底形心軸的距離水平力產生的彎矩(2)豎向的分力作用點距基底形心軸的距離豎向力產生的彎矩2） 臺后填土表面有汽車荷載時的土壓力計算由于汽車的荷載換算的等代均布土層厚度為 對于臺背豎直，H=，在破壞棱體的長度范圍內只能布下一輛重車，因是雙向車道，所以則臺背在填土自重連同車輛荷載作用下所引起的土壓力計算式為：(1)水平向的分力作用點距基底形心軸的距離水平力產生的彎矩(2)豎向的分力作用點距基底形心軸的距離豎向力產生的彎矩3） 臺前溜坡填土自重對橋臺前側面上的主動土壓力以基礎的前側邊緣垂線作為假想的臺背，土表面的傾斜度以溜坡度為1：，求得,則基礎的前邊緣至坡面的垂直距離為主動土壓力系數(shù)所以主動土壓力(1)水平向的分力作用點距基底形心軸的距離水平力產生的彎矩(2)豎向的分力作用點距基底形心軸的距離豎向力產生的彎矩1） 橋上有汽車和人群作用且后臺無荷載(1)汽車和人群荷載反力橋跨上的汽車荷載布置采用等代荷載與反力影響線面積乘積求得，如圖413所示。圖413 橋墩荷載布置（單位：m） 汽車支座反力人群荷載產生的支座反力支座反力作用點離基底形心的距離支座反力對基底形心產生的彎矩（2）汽車制動力制動力為車道荷載標準值在加載長度上總重量的10%計算，但不小于90kN。根據(jù)橋墩計算結果，按照墩臺剛度分配至橋臺的制動力為。2） 橋上和臺后均有汽車荷載且車輛在臺后（1）汽車和人群荷載反力汽車荷載布置圖如圖412所示，由于支座作用點在基底形心的右側，為了在活