【正文】 其它橫粱可偏安全地仿此設計。1) 確定作用在中橫隔梁上的計算荷載對于跨中橫隔梁的最不利荷載布置如圖所示，縱向一行車輪對橫隔梁的計算荷載為：計算彎矩效應時：布置車道荷載人群荷載2) 繪制中橫隔梁的內力影響線可以求得各主梁的橫向影響線坐標值如下①繪制彎矩影響線P=1作用于1號梁軸上時：同理可得P=1作用在5號梁和3號梁上時鑒于橫隔梁的恒載內力甚小，計算中可省略，則按承載能力極限狀態(tài)設計的計算內力為：故橫梁內力：正彎矩由汽車荷載控制：負彎矩由人群荷載控制： 橫梁截面配筋與驗算把鋪裝層折算3cm計入截面，則橫梁翼板有效寬度為：1/3跨徑，即640/3=213(cm)；b+12hn=15+1214=183(cm)按規(guī)范取小者，即b‘=183cm，暫取a=8cm，則h0=1038=95 (cm)。按《公預規(guī)》“由公式，得選用4Φ18，此時：鋼筋截面重心至截面下邊緣的距離a=50+=，則實際有效高度h0==，滿足要求。驗算截面抗彎承載力： 負彎矩配筋取a=3cm，h0=1003=97（cm）選用2Φ16，則此時：驗算截面抗彎承載力：橫梁正截面含筋率：均大于《公預規(guī)》%。 對于1號主梁處截面的影響線可計算如下：P=1作用在計算截面以右時，=R1；即（1號梁荷載橫向影響線）P=1作用在計算截面以左時，=R11，即繪成的影響線如下按承載能力極限狀態(tài)設計的計算內力為：按《公預規(guī)》～：，計算剪力效應介于兩者之間，橫梁需配置抗剪鋼筋。選取箍筋為雙肢A8。按《公預規(guī)》，箍筋間距按下列公式計算：式中，故箍筋間距為：第四章 下部結構設計及內力計算墩柱一般尺寸見圖217所示，墩柱直徑為，用C30混凝土，R235鋼筋。由前式計算得：⑴ 上部構造荷載，⑵ 梁蓋自重（半根梁蓋）⑶ 橫系梁重⑷ 墩柱自重 作用墩柱底面的橫載垂直力為：荷載布置及行駛情況見前述圖219 ~ 圖221，由蓋梁計算得知：⑴ 公路I級①單孔荷載單列車時：相應的制動力：，按《公預規(guī)》制動力不小于90kN,故取制動力為90kN。②雙孔荷載單列車時： 相應的制動力：，取制動力為90kN。 雙柱反力橫向分布計算（圖226）單列車時：雙列車時： 圖226（單位尺寸：cm） 荷載組合⑴ 最大最小垂直反力時，計算見下表222表中已乘以沖擊系數(shù)，=⑵ 最大彎矩時，計算見下表223表223內水平力由兩墩柱平均分配。 截面配筋計算及應力驗算(圖227) 垂直力最大垂直力：（汽車）最小垂直力：（需考慮與最大彎矩相適應）由表223得到： 水平力 彎矩 圖227 已知墩柱頂用C30混凝土，采用，HRB235鋼筋，則縱向鋼筋配筋率。由于，故不計偏心增大系數(shù)，取。⑴ 雙孔荷載，按最大垂直力時，墩柱頂按軸心受壓構件驗算，根據(jù)《公預規(guī)》：滿足規(guī)范要求。⑵ 單孔荷載 最大彎矩時，墩柱頂按小偏心受壓構件驗算：，故。根據(jù)《公預規(guī)》：設，代入后，經(jīng)整理得：按公預規(guī)提供的附錄表“圓形截面鋼筋混凝土偏壓構件正截面抗壓承載力計算系數(shù)”表，經(jīng)試算查得各系數(shù)為：設，代入得：則： 墩柱承載力滿足規(guī)范要求。 鉆孔樁計算，用C30水下砼，R235級鋼筋。灌注樁按m法計算，m值為8103kN/m4(假設為軟質黏性土)。樁身混凝土受壓彈性模量Ec=104MPa。 荷載計算每一根樁承受的荷載為： 作用于樁頂?shù)暮爿d反力為： ：（已扣除浮力）⑴ 兩跨可變荷載反力：（公路一級）⑵ 單跨可變荷載反力： ⑶ 制動力T=55kN，作用點在支座中心，距離樁頂距離為：⑷ 縱向風壓：；則由蓋梁引起的風力：；對樁頂?shù)牧Ρ蹫椋?；墩頂引起的風力：；對樁頂?shù)牧Ρ蹫椋骸M向風因墩柱橫向風剛度較大，可不予考慮。(雙孔)(單孔) 圖228 圖229由于假定土層是單一的，可由確定單樁容許承載力的經(jīng)驗公式初步計算樁長。灌注樁最大沖刷線以下的樁長為，則：式中：——樁周長，考慮用旋轉式鉆機，成孔直徑增大5cm，則U=π=(m)； ——樁壁極限摩阻力，按表值取為40kPa，即40kN/m2； ——土層厚度（m）； ——考慮樁入土深度影響的修正系數(shù)，； ——考慮孔底沉淀厚度影響的清底系數(shù)，；——樁底截面積，A=πR2=；——樁底土層容許承載力，取=220kPa；——深度修正系數(shù)，取=；——土層的重度，取=(已扣除浮力)；——沖刷線以下深度（m）。代入得： 樁底最大垂直力為：即： 取h=10m，由上式反求：可知樁的軸向承載能力能滿足要求。 樁的內力計算（m法） 樁的變形系數(shù)式中：。受彎構件：。故： 可按彈性樁計算。已知作用于地面處樁頂上的外力為：；⑴ 樁身彎矩式中的無綱量系數(shù)，可由表格查得，計算見表224，樁身的彎矩分布示于圖230。⑵ 樁身水平壓應力，式中無綱量系數(shù)，可由表格查得，為換算深度。計算見表225，樁身的水平壓應力分布示于圖230。 圖230` 樁身截面配筋與承載力驗算（圖231）驗算最大彎矩z=，該處的內力值為：%配置，則：選用1420。樁的換算面積為： 圖231樁的換算截面模量為：為樁的計算長度，當時，取根據(jù)《公預規(guī)》：偏心增大系數(shù)：則。按前一節(jié)所示方法，查《公預規(guī)》附錄C相關表格，可得到相關系數(shù)。經(jīng)試算，當時，從表中查得A=，B=，C=，D=。另設，，代入下式：則：鉆孔樁的正截面受壓承載力滿足要求。 墩頂縱向水平位移驗算當時，查表得到： 故：同上查表得：，代入得： 墩頂縱向水平位移驗算（圖223）由于樁露出地面部分為變截面，其上部墩柱截面抗彎剛度為E1I1（直徑），下部樁截面抗彎剛度為EI（直徑為）,假設,則墩頂?shù)乃轿灰乒綖椋菏街校河捎?，所以，已知：?故： 墩頂容許的縱向水平位移為：符合規(guī)范要求。設計小結通過這次課程設計使我們都更加懂得并親身體會到了理論與實際相結合的重要性，只有理論知識是遠遠不夠的，只有把所學的理論知識與實踐相結合起來，從實踐中得出結論，才能真正為社會服務，從而提高自己的實際動手能力和獨立思考的能力。在設計的過程中遇到很多問題，可以說困難重重，并且在設計的過程中發(fā)現(xiàn)了自己的很多不足之處，發(fā)現(xiàn)自己對之前所學過的知識理解不夠深刻，掌握的不夠牢固，有待加強。致謝至此，經(jīng)過兩個多月緊張而有序的學習和工作，此次畢業(yè)設計已近接近尾聲。由于缺乏工作經(jīng)驗，在畢業(yè)設計的過程中有一些考慮不周到的地方，同時走了不少彎路，但是在大家的幫助和指導下最終完成了設計，在此感謝所有幫助我完成畢業(yè)設計的組織和個人。本設計的完成是在我們的魯輝老師的細心指導下進行的。在每次設計遇到問題時老師不辭辛苦的講解才使得我的設計順利的進行。從設計的選題到資料的搜集直至最后設計的修改的整個過程中，花費了老師很多的寶貴時間和精力，在此向老師表示衷心地感謝！感謝指導和協(xié)助我完成此次畢業(yè)設計的其他老師和同學，是你們在我平時設計中和我一起探討問題，并指出我設計上的誤區(qū)，使我能及時的發(fā)現(xiàn)問題把設計順利的進行下去，沒有你們的幫助我不可能這樣順利地結稿，在此表示深深的謝意。參考文獻《橋梁工程》，姚玲森，2009，人民交通出版社.《梁橋》（公路設計手冊），2005，人民交通出版社.中華人民共和國行業(yè)標準．公路工程技術標準（JTG B012003）.北京:人民交通出版社,2004中華人民共和國行業(yè)標準．公路橋涵設計通用規(guī)范(JTG D602004):人民交通出版社,2004中華人民共和國行業(yè)標準．公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范(JTG D622004)（JTG D60—2004）.北京：人民交通出版社， 2004年（JTG D62—2004）. 北京：人民交通出版社出版 ，2004年(JTG D63—2007). 北京：人民交通出版社，200749