【正文】 錨固等原因，均可能引起預(yù)加應(yīng)力的減小，即所謂發(fā)生了“ 預(yù)應(yīng)力損失” 。在預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì)中主要考慮以下六項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失。此工程采用后張法，所以預(yù)應(yīng)力筋和臺(tái)座之間溫差引起的應(yīng)力損失不予考慮。所以只考慮五項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失。(1) 預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間摩擦引起的應(yīng)力損失式中: ——由于摩擦引起的應(yīng)力損失（）； ——鋼筋（錨下）控制應(yīng)力（）； ——從張拉端至計(jì)算截面的長(zhǎng)度上，鋼筋彎起角之和（）； χ——從張拉端至計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度（）； ——鋼筋與管道壁之間的摩擦系數(shù)，查表采用； ——考慮每米管道對(duì)其設(shè)計(jì)位置的偏差系數(shù)，查表采用。由規(guī)范查表可知，管道類型為金屬波紋管時(shí)，取，取。取值為跨中截面到張拉端的距離。計(jì)算過程(其中)： (2) 錨具變形、預(yù)應(yīng)力筋回縮和分塊拼裝構(gòu)件接縫壓密引起的應(yīng)力損失式中 ——由于錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失（）； ——預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效長(zhǎng)度（）； ——錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值（）。采用夾片式GVM15錨具，則根據(jù)規(guī)范查表可知，＝4，接縫壓縮值＝1。計(jì)算過程： (3) 混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋和臺(tái)座之間溫差引起的應(yīng)力損失此工程采用后張法，所以預(yù)應(yīng)力筋和臺(tái)座之間溫差引起的應(yīng)力損失不予考慮。(4) 混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失在后張法結(jié)構(gòu)中，由于一般預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)量較多，限于張拉設(shè)備等條件的限制，一般都采用分批張拉、錨固預(yù)應(yīng)力筋。在這種情況下，已張拉完畢、錨固的預(yù)應(yīng)力筋，將會(huì)在后續(xù)分批張拉預(yù)應(yīng)力筋時(shí)發(fā)生彈性壓縮變形，從而產(chǎn)生應(yīng)力損失。式中：——由于混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失()； ——在先行張拉的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處，由于后來張拉一根鋼筋而產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力；對(duì)于連續(xù)梁可取若干有代表性截面上應(yīng)力的平均值()； ——在所計(jì)算的鋼筋張拉后再?gòu)埨匿摻罡鶖?shù)。經(jīng)推導(dǎo)可得公式其他形式為： ——表示預(yù)應(yīng)力筋張拉的總批數(shù)； ——在代表截面的全部預(yù)應(yīng)力鋼筋形心處混凝土的預(yù)壓應(yīng)力（預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)拉應(yīng)力扣除和后算得）?！蓄A(yù)應(yīng)力筋預(yù)加應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失和后）的內(nèi)力； ——預(yù)應(yīng)力筋預(yù)加應(yīng)力的合力至混凝土凈截面形心軸的距離； 、——混凝土的凈截面面積和截面慣性矩。計(jì)算過程： 根據(jù)截面特性列表可知： 則 取，則 (5) 預(yù)應(yīng)力筋松弛引起的應(yīng)力損失對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼筋，僅在傳力錨固時(shí)鋼筋應(yīng)力的情況下，才考慮由于鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失，其終極值：式中 ——由于鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失（）； ——傳力錨固時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力，按規(guī)范的規(guī)定計(jì)算（）； ——松弛系數(shù)，對(duì)鋼絞線，級(jí)松弛時(shí)，按采用，級(jí)松弛時(shí)，按 采用。計(jì)算過程： 則 (6) 混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失由于混凝土收縮、徐變引起的應(yīng)力損失終極值按下列公式計(jì)算：式中 ——由收縮、徐變引起的應(yīng)力損失終極值（）， ——傳力錨固時(shí)，在計(jì)算截面上預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處，由于預(yù)加力(扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失)和梁自重產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力；對(duì)連續(xù)梁可取若干有代表性截面的平均值（）； ——混凝土徐變系數(shù)的終極值； ——混凝土收縮應(yīng)變的終極值；——梁的配筋率換算系數(shù)； ——非預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比； 、——預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積（）； ——梁截面面積，對(duì)后張法構(gòu)件，可近似按凈截面計(jì)算（）； ——預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至梁截面重心軸的距離（）； ——截面回旋半徑()； ——截面慣性矩，對(duì)于后張法構(gòu)件，可近似按按凈截面計(jì)算（）；其中，、值可查表采用。取，取。根據(jù)截面特性列表可知： 計(jì)算過程：取支座和跨中處分析，求 根據(jù)公式：在支座處：在跨中處： 由上可知，在預(yù)應(yīng)力損失后所剩余的有效預(yù)應(yīng)力為： 截面強(qiáng)度計(jì)算(1) 正截面承載能力計(jì)算由平衡條件可寫出如下方程：沿縱向力的方向平衡條件： 對(duì)受拉區(qū)鋼筋（預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋）合力作用點(diǎn)力矩平衡條件：式中 ——混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；——預(yù)應(yīng)力筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；——非預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； ——非預(yù)應(yīng)力筋的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； ——受壓預(yù)應(yīng)力筋的計(jì)算應(yīng)力； 、——分別為受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋截面面積； 、——分別為受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋截面面積： ——受壓區(qū)混凝土截面面積； ——受壓區(qū)混凝土截面對(duì)受拉區(qū)鋼筋合力作用點(diǎn)的凈矩； 、——分別為受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋合力作用點(diǎn)和非預(yù)應(yīng)力筋合力作用點(diǎn)至截面受壓邊緣的距離； 、——受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋合力作用點(diǎn)至截面受壓邊緣和受拉邊緣的距離，； 、——分別為受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)至截面受拉邊緣和受壓邊緣距離； ——截面彎矩承載能力； ——截面彎矩設(shè)計(jì)值。 其中 假設(shè)受壓高度,即在翼板內(nèi)，則：受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力：式中 ——受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量之比； ——預(yù)應(yīng)力筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按規(guī)范查表取值； ——合力處由預(yù)應(yīng)力所產(chǎn)生的混凝土應(yīng)力； ——受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋在荷載作用前已存在有效預(yù)應(yīng)力。(a). 取邊跨1/4跨截面處驗(yàn)算：此處 根據(jù)規(guī)范查表，鋼筋強(qiáng)度取值為： 代入公式：得：則 檢驗(yàn)：(符合要求)(b). 取邊跨跨中處驗(yàn)算：此處 代入公式：得：則 檢驗(yàn)：(符合要求)(c). 取支座處檢算：此處 代入公式：得：則 檢驗(yàn)：(符合要求)(2) 斜截面抗剪承載力斜截面抗剪承載力計(jì)算公式為：式中： ——斜截面剪力設(shè)計(jì)值； ——斜截面抗剪承載能力；——斜截面上混凝土和箍筋提供的抗剪承載力； 、——構(gòu)件的寬度和有效高度； ——箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； ——配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的全部截面面積； ——箍筋間距； ——斜截面上彎起鋼筋提供的抗剪承載力。因沒有非預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋，則 、—— 分別為與檢算的斜截面相交的非預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋和預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的全部截面面積； 、—— 分別為彎起的非預(yù)應(yīng)力筋和預(yù)應(yīng)力筋的切線傾角。計(jì)算過程：(a). 支座處：取 已知： 則 (b). 跨中處：取 已知： 則經(jīng)上述檢算可知，斜截面抗剪承載內(nèi)力滿足要求 梁斜截面主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在剪力和彎矩的共同作用下，可能由于主拉應(yīng)力達(dá)到極限值，而出現(xiàn)自構(gòu)件腹板中部開始的斜裂縫，隨著荷載的增加而逐漸向上、下斜方向發(fā)展，導(dǎo)致構(gòu)件的破壞，因而必須驗(yàn)算其主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力。(1) 計(jì)算公式主拉應(yīng)力： 主壓應(yīng)力： 其中： 式中： ——預(yù)加力和使用荷載在計(jì)算的主應(yīng)力點(diǎn)產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力； ——由豎向預(yù)應(yīng)力筋引起的混凝土豎向壓應(yīng)力； ——豎向預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力； ——單肢豎向預(yù)應(yīng)力筋的截面面積；——由使用荷載和彎起的預(yù)應(yīng)力筋在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力； ——計(jì)算主應(yīng)力處構(gòu)件截面的寬度； ——豎向預(yù)應(yīng)力筋的間距； ——計(jì)算纖維處至換算截面重心軸的距離（）； ——換算截面慣性矩（）； ——計(jì)算彎矩（）。(2) 驗(yàn)算過程(a). 取跨中截面： (b). 取1/4跨截面: (c). 取支座截面： 根據(jù)規(guī)范： 經(jīng)檢算滿足要求。第七章 總結(jié)我的設(shè)計(jì)首先根據(jù)已有的橋址地形圖和水文地址狀況初步確定了三個(gè)方案進(jìn)行方案比選，方案一是等截面的連續(xù)小箱梁橋，主橋布置采用30m，三跨一連，全長(zhǎng)260m。采用簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)的施工方法。方案二是梁拱橋，主橋布置采用20m+100m，橋長(zhǎng)280m，拱采用單箱雙室等高度箱梁，上部采用T梁。方案三是變截面連續(xù)梁橋，主橋：60m2+100m預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)梁，橋長(zhǎng)260m，采用單箱雙室變截面箱梁。 本著結(jié)構(gòu)受力合力、安全舒適、經(jīng)濟(jì)美觀的原則，最終我選擇連續(xù)小箱梁橋作為推薦方案。第二步在擬定好主梁尺寸后，進(jìn)而計(jì)算梁截面面積，然后進(jìn)行恒載計(jì)算，其中包括一期恒栽和二期恒栽，下面進(jìn)行活載計(jì)算，最后進(jìn)行承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的內(nèi)力組合。經(jīng)過我的計(jì)算在極限狀態(tài)下的各控制截面內(nèi)力組合值為1/；，；，；中跨跨中截面剪力 。配筋計(jì)算分兩部分進(jìn)行，第一是正彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束估算，所需要的預(yù)應(yīng)力鋼筋面積為，選用6束+2束鋼絞線，總共34根鋼束。第二是負(fù)彎矩配筋計(jì)算，，則所需要的預(yù)應(yīng)力鋼筋面積為，選用5束鋼絞線，總共25根鋼角線。整個(gè)梁共用59根鋼角線。在預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì)中主要考慮以下六項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失。此工程采用后張法，所以預(yù)應(yīng)力筋和臺(tái)座之間溫差引起的應(yīng)力損失不予考慮，所以本橋設(shè)計(jì)只考慮五項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失。在預(yù)應(yīng)力損失后所剩余的有效預(yù)應(yīng)力為。最后進(jìn)行截面的驗(yàn)算，包括了正截面承載能力驗(yàn)算，斜截面抗剪承載力驗(yàn)算，截面正應(yīng)力驗(yàn)算，梁斜截面主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力驗(yàn)算，計(jì)算結(jié)果表明，該橋受力合理，配筋滿足受力要求，截面驗(yàn)算滿足規(guī)范要求參考文獻(xiàn): [1] 沈蒲生 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 高等教育出版社 2012:301致謝：感謝我的指導(dǎo)教師張鵬老師以及我的同學(xué)魏麗君和王維相對(duì)我的幫助，在此，我表示衷心的感謝