【正文】 00 6 6 9 . 2 4 1 0 0 0 0 0 0( 2 3 8 . 7 ) 4 . 0 339590941740Gkt M y M P a M P aI? ?? ? ? ? l/4處截面： 00 5 0 1 . 1 9 3 1 0 0 0 0 0 0( 2 3 8 . 7 ) 3 . 0 239590941740Gkt M y M P a M P aI? ?? ? ? ? 支點截面： 0t MPa? ? 則全部縱向鋼筋重心處的壓應力為 跨中截面： ( ) M Pa M Pa? ? ? ? l/4 處截面： ( ) M Pa M Pa? ? ? ? 支點截面： ( 0) M Pa M Pa? ? ? ? 根據(jù)規(guī)范中 pc? 的解釋內(nèi)容， pc? 不得大于傳力錨固時混凝土立方體抗壓強度的cuf 的 倍，后張法可知傳力錨固時混凝土到達設計的強度即 C40，則 cuf =40MPa,故 畢業(yè)設計（論文）專用紙 ———————————————————————————————————— 28 0. 5 0. 5 * 40 20cuf M Pa M Pa??，因此跨中截面、 l/4 處截面、支點截面全部鋼筋重心處的壓應力均小于 20MPa,滿足規(guī)范要求。 把以上計算得到的各項數(shù)據(jù)代入 6l? 的計算式中，得 跨中 : 6l? 0 . 9 [ 1 . 9 5 1 0 0 0 0 0 0 . 0 0 0 3 7 6 5 . 0 4 2 . 6 5 ] 1 1 2 . 1 61 1 5 0 . 7 2 4 % 1 . 9 9 M P a? ? ? ? ? ?? ? ? l/4 處： 6l? 0 . 9 [ 1 . 9 5 1 0 0 0 0 0 0 . 0 0 0 3 7 6 6 . 0 5 2 . 6 5 ] 1 2 4 . 61 1 5 0 . 7 2 4 % 1 . 9 9 M P a M P a? ? ? ? ? ???? ? ? 支點處： 6l? 0 . 9 [ 1 . 9 5 1 0 0 0 0 0 0 . 0 0 0 3 7 6 9 . 0 7 2 . 6 5 ] 1 6 0 . 1 41 1 5 0 . 7 2 4 % 1 . 9 9 M P a M P a? ? ? ? ? ?? ? ? 傳力錨固時第一批損失 l?? ： l?? 1 2 4 ( 90 .4 74 .6 7 59 .2 8 ) 22 4. 35l l l M Pa M Pa? ? ?? ? ? ? ? ? ? 傳力錨固后預應力損失總和 l? ： l? 1 2 3 4 5l l l l l? ? ? ? ?? ? ? ? ? 跨中： l? ( ) Pa M Pa? ? ? ? ? ? l/4處： l? ( 90 .4 74 .6 7 59 .2 8 21 .2 7 12 4. 6) 37 0. 22M Pa M Pa? ? ? ? ? ? 支點： l? ( ) Pa M Pa? ? ? ? ? ? 則各截面的有效預加應力為： pe con l? ? ??? 跨中： pe con l? ? ??? (13 95 35 7. 78 ) 10 37 .2 2M Pa M Pa? ? ? l/4 處： pe con l? ? ??? (13 95 37 0. 22 ) 10 24 .7 8M Pa M Pa? ? ? 支點： pe con l? ? ??? (13 95 40 5. 76 ) 98 9. 24M Pa M Pa? ? ? 畢業(yè)設計（論文）專用紙 ———————————————————————————————————— 29 9 正常使用極限狀態(tài)計算 正截面抗裂計算是對構件跨中截面混凝土的拉應力進行驗算，根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》的介紹，對于部分預應力 A類構件，應滿足因下兩個要求 : 1) 在短期效應組合下， pc tkf???? 。 2) 在長期效應組合下， 0lt pc????。 式中 st? 在作用短期效應組合下，構件抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應力，按規(guī)范給的公式計算：01953342021 9 .2 5103074568sdstxM M P aW? ? ? ?； pc? 扣除全部預應力損失后的預加利在構件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的預壓應力， 04 ( 13 95 35 7. 78 11 2. 16 ) 11 49 .3 8p c o n l l M Pa M Pa? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? 0 0 6 ( 11 49 .3 8 27 80 11 2. 16 22 10 ) 29 47 40 2. 8p p p l sN A A N N??? ? ? ? ? ? ? 0 // 6001 1 4 9 . 3 8 2 7 8 0 1 8 3 . 9 1 1 2 . 1 6 2 2 1 0 3 0 5 . 9 1 7 3 . 6 42947402. 8l s sp p pppAAee m m m meN? ? ? ? ? ? ???? ? 則空心板跨中截面下緣的預壓應力 pc? 為 0 0 0 0002947402. 8 2947402. 8 173. 64( 3 8 4 . 1 ) 9 . 2 46 8 9 5 3 1 . 8 3 9 5 9 0 9 4 1 7 4 0p p ppc N N e y M P a M P aAI? ?? ? ? ? ? ? lt? 在荷載的長期效應組合下，空心板抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應力 061108 7 5 .9 3 2 8 .5 0103074568ldltxM M P a M P aW? ?? ? ? 由此得： ( ) t p c t kM Pa M Pa f M Pa M Pa?? ? ? ? ? ? ? ? ? ( 8. 5 9. 24 ) 1. 74 0lt p c M P a M P a??? ? ? ? ? ? 在作用短期效應組合和長期效應組合下，跨中截面混凝土拉 應力滿足部分預應力 A 類構件的要求。 下面考慮溫差的影響。本例橋面鋪裝層上層為 100mm 厚的瀝青混凝土，下層為120mm 厚的防水混凝土，根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》的規(guī)定，取 1 14T C? ， 2 C? 。 對于簡直板，溫差應力為 畢業(yè)設計（論文）專用紙 ———————————————————————————————————— 30 t y y c cN At E??? t y y c c yM A t Ee???? 正溫差應力為 00ttt y c cNMy t EAI???? ? ? 式中 c? 混凝土的線脹系數(shù)，去 ； cE 混凝土的彈性模量，對 C40， cE =32500MPa； yA 截面內(nèi)單元面積，計算時可按 規(guī)則矩形計算； yt 單元面積 yA 內(nèi)溫差梯度平均值，均以正值代入； ye 單位面積 yA 重心至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負值。 0A 、 0I 換算截面面積和慣性矩。 下面對 yA 、 yt 、 ye 列表進行計算 溫差應力計算表 編號 單元面積 yA / 2mm 溫度梯度 yt 單元面積重 心至換算截面重心的距離ye /mm 1 1250*80=100000 (14+)/2= (14+*2)/[3*(14+)]= 2 (330+330)*320 =211200 [+()* 2/10]/2= 則 t y y c cN At E??? ( 10 00 00 9. 75 21 12 00 3. 1 ) 0. 00 00 1 32 50 0 N? ? ? ? ? ? 529659N? t y y c c yM A t Ee???? ( 100000 211200 ) 3 2500 N m m? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 528 10 N mm? ? ? ? 正溫差應力： 畢業(yè)設計（論文）專用紙 ———————————————————————————————————— 31 板頂 00ttt y c cNM y t EAI??? ? ? ? 8105 2 9 6 5 9 1 . 5 5 2 8 1 0( 3 8 4 . 1 1 4 0 . 0 0 0 0 1 3 2 5 0 0 )6 8 9 5 3 1 . 8 3 . 9 5 9 1 0 M P a??? ? ? ? ? ? ?? ? 板底 00ttt y c cNM y t EAI??? ? ? ? 8105 2 9 6 5 9 1 . 5 5 2 8 1 0[ ( 3 6 5 . 9 ) 0 0 . 0 0 0 0 1 3 2 5 0 0 ]6 8 9 5 3 1 . 8 3 . 9 5 9 1 0 M P a??? ? ? ? ? ? ? ?? ? 預應力鋼筋重心處： 0 00ttt y c cNMy t EAI??? ? ? ? 8105 2 9 6 5 9 1 . 5 5 2 8 1 0{ [ ( 3 6 5 . 9 1 8 2 ) ] 0 0 . 0 0 0 0 1 3 2 5 0 0 }6 8 9 5 3 1 . 8 3 . 9 5 9 1 0 M P a??? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? 普通鋼筋重心處： 0 00ttt y c cNM y t EAI??? ? ? ? 8105 2 9 6 5 9 1 . 5 5 2 8 1 0{ [ ( 3 6 5 . 9 6 0 ) ] 0 0 . 0 0 0 0 1 3 2 5 0 0 }6 8 9 5 3 1 . 8 3 . 9 5 9 1 0 M P a??? ? ? ? ? ? ? ? ??? 預應力鋼絞線溫差應力： 0 6 44 64t EP t MPa MPa? ? ?? ? ? ? 普通鋼筋溫差應力： 0 6. 15 1. 12 3 6. 90 6t EC t MPa MPa? ? ?? ? ? ? 反溫差應力： 反溫差應力為正溫差應力乘以 ，則反溫差應力為： 板頂 6 8t MPa MPa? ? ? ? ? 板底 0. 5 1. 35 8 0. 67 9t MPa MPa? ? ? ? ? 預應力鋼絞線的反溫差應力： 0 .5 3 .8 6 4 1 .9 3 2t MPa MPa? ? ? ? ? ? 普通鋼筋反溫差應力： M Pa M Pa? ? ? ? ? ? 上面的計算中，正值表示為壓應力，負值表示為拉應力。 溫度梯度作用頻遇值系數(shù)為 1? =，考慮溫差應力，在作用短期效應組合下，梁底總 拉應力為 : ( ) M Pa M Pa? ? ? ? ? 則 ( 9. 79 3 9. 24 ) 0. 55 3 0. 7 0. 7 2. 4 1. 68s t p c t kM P a M P a f M P a M P a?? ? ? ? ? ? ? ? ? 滿足部分預應力混凝土 A類構件的要求。 畢業(yè)設計（論文）專用紙 ———————————————————————————————————— 32 在長期荷載效應組合下，梁底總拉應力為： ( ) M Pa M Pa? ? ? ? ? 則 ( 9. 04 3 9. 24 ) 0. 19 7lt p c M P a M P a??? ? ? ? ?0? ， 符合部分預應力混凝土 A類構件的要求。 上述計算結果表明，本例在短期效應組合及長期效應組合下 ，并考慮溫差應力， 正截面抗裂性均滿足要求。 部分預應力混凝土 A類構件斜截面抗裂驗算是由主拉應力控制的，采用作用的短期效應組合，并考慮溫差作用。溫差作用效應可利用正截面抗裂計算中的溫差應力計算，并選擇支點截面，分別計算支點