【導(dǎo)讀】芄螁蝕膄膀螀螃羇蒈蝿裊膂蒄螈肇羅莀螇螇芀芆螇衿肅薅螆羈艿蒁螅肄肁莇襖螃芇芃蒀袆肀腿蒀肈芅薈葿螈膈蒄蒈袀莄莀蕆膆芆蒆肅罿薄蒅螄膅蒀薄袇羇莆薄罿膃節(jié)薃蠆羆羋薂袁芁薇薁羃肄蒃薀肅芀荿蕿螅肂芅薈袇羋膁蚈羀肁葿蚇蠆芆蒞蚆螂聿莁蚅羄莄芇蚄肆膇薆蚃螆羀蒂蚃袈膆莈螞羈羈芄螁蝕膄膀螀螃羇蒈蝿裊膂蒄螈肇羅莀螇螇芀芆螇衿肅薅螆羈艿蒁螅肄肁莇襖螃芇芃蒀袆肀腿蒀肈芅薈葿螈膈蒄蒈袀莄莀蕆膆芆蒆肅罿薄蒅螄膅蒀薄袇羇莆薄罿膃節(jié)薃蠆羆羋薂袁芁薇薁羃肄蒃薀肅芀荿蕿螅肂芅薈袇羋膁蚈羀肁。葿蚇蠆芆蒞蚆螂聿莁蚅羄莄芇蚄肆膇薆蚃螆羀蒂蚃袈膆莈螞羈羈芄螁蝕膄膀螀螃羇蒈蝿裊膂蒄螈肇羅莀螇螇芀芆螇衿肅薅螆羈艿蒁螅肄肁莇襖螃芇芃蒀袆肀腿蒀肈芅薈葿螈膈蒄蒈袀莄莀蕆膆芆蒆肅罿薄蒅螄膅蒀薄袇羇莆薄罿膃節(jié)薃蠆羆羋薂袁芁薇薁羃肄蒃薀

　　

【正文】 0. 5 7 7 15 3 0. 5 4 15 ) 19 9A c m c m? ? ? ?? ? ? ? ? ?鉸 則毛截面重心離 1/2 板高的距離為： /2 / 583 67 / 550 5 6hd S A c m? ? ? (即毛截面重心離板上緣距離為 ) 鉸縫重心與 1/2 板高處的距離為： /2 / 5 8 3 5 .6 6 7 / 1 9 9 2 9 .3 2 5hd S A c m? ? ?鉸 鉸 空心板毛截面對其重心軸的慣性矩計算 邊長為 10cm 的等腰直角三角形對自身重心軸的慣性矩為： 41 cm? 。 圖 22 空心板截面細(xì)部尺寸圖（單位： cm） 第 2 章 預(yù)應(yīng)力混凝土空心板的設(shè)計計算 14 鉸縫對自身重心軸的慣性矩為： 42 2 2 8 3 8 .9 1 5 6 7 7 .8 2I c m? ? ? 。 空心板毛截面對其重心軸的慣性矩為： 3 2 3 22 2 24 6 4{ 1 2 2 8 0 / 1 2 1 2 2 8 0 1 .0 6 ( 7 6 5 6 / 1 2 7 6 5 6 1 .0 6 ) 4 2 7 7 . 782 5 0 [ ( 2 8 1 0 / 3 1 .0 6 ) ( 2 8 1 0 / 3 1 .0 6 ) ] 1 9 9 ( 2 9 .3 2 5 1 .0 6 ) 22 8 3 8 .9 1 } 4 .0 3 3 1 0cIc m c m? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ???空心板截面的抗扭剛度可簡化為如圖 23 所示的箱型截面來近似計算： 根據(jù)下式，抗扭剛度： 22 123244 / ( 2 / 2 / ) [ 4 ( 12223 ) ( 80 12) ] / 2 [ ( 80 12) / 12 2( 122 23 ) / 23 ] 903TI b h h t b tcm? ? ? ? ?? ? ? ? ? ??? 作用效應(yīng)計算 永久作用效應(yīng)計算 （ 1）空心板自重（一期結(jié)構(gòu)自重） 1G ： 41 55 05 10 26 / 14 .31 3 /G k N m k N m?? ? ? ? （ 2）橋面系自重（二期結(jié)構(gòu) 自重） 2G ：本設(shè)計采用混凝土防撞護(hù)欄，按單側(cè)。 橋面鋪裝上層為 9cm 厚 C30 瀝青混凝土，中間層為 8cm 厚 C40 防水混凝土，下層為 厚的 C30 混凝土墊層，則全橋?qū)掍佈b層每延米重力為： 0 . 1 1 5( 0 . 0 9 2 3 0 . 0 8 2 5 2 5 ) 1 5 . 2 5 8 3 . 9 9 /2 k N m? ? ? ? ? ? ? 上述自重效應(yīng)是在各空心板形成整體后再加至橋上的，由于橋梁橫向彎曲變形，各板分配到的自重效應(yīng)是不相同。為了計算方便，近似按各板平均分配橋面鋪裝重量來考慮，則每塊空心板分配到的 每延米橋面系重力為： 2 / 13 /G k N m?? （ 3）鉸縫自重計算（二期結(jié)構(gòu)自重） 3G ： 43 ( 1 9 9 1 8 0 ) 1 0 2 5 0 .6 9 7 5 /G k N m?? ? ? ? ? ? 有上述計算得空心板每延米總重力為： 1 14. 313 /G kN m? (一期結(jié)構(gòu)自重 ) 23 5 5 /G k N m? ? ? ?(二期結(jié)構(gòu)自重 ) 圖 23 截面抗扭剛度簡化計算圖式（單位 ： cm） 第 2 章 預(yù)應(yīng)力混凝土空心板的設(shè)計計算 15 1 2 3 1 4 .3 1 3 8 .3 0 7 5 2 2 .6 2 0 5G G G k N?? ? ? ? ? 由此可計算出簡支空心板永久作用效應(yīng)，計 算結(jié)果見表 21： 表 21 永久作用效應(yīng)計算表 作用種類 作用集度 /（ kN/m） 計算跨徑 /m 作用效應(yīng) 彎矩 M（ kNm） 作用效應(yīng) 剪力 V/kN 跨中 1/4 跨 支點 1/4 跨 跨中 1G 0 23G? 0 G 0 可變作用效應(yīng)計算 公路 I 級車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 kq 和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 kP 為： /kq kN m? 計算彎矩時， [ ( 360 180 ) / ( 50 5 ) ( 15. 56 5 ) 180 ] 222 .24kP k N k N? ? ? ? ? ? ? 計算剪力 時， kN?? （ 1）沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)計算：結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù) μ 與結(jié)構(gòu)的基頻 f 有關(guān)，故應(yīng)先計算結(jié)構(gòu)的基頻，根據(jù)下式計算簡支梁橋的基頻： 2 5 .0 62 ccEIf H zLm?? ? ? 其中： 3/ 22 .6 20 5 10 / 9. 81 23 05 .8 6 /cm G g k g m? ? ? ? 由于 14H z f H z?? ,故可有下式計算出汽車荷載的沖擊系數(shù)： l n ? ? ? ? 當(dāng)車道大于兩車道時，應(yīng)進(jìn)行車道折減，四車道折減 33%，但折減后不得小 于用兩車道汽車荷載布載的計算結(jié)果。為簡化計算，此處僅按兩車道和四車道布載，分別進(jìn)行計算，取最不利情況進(jìn)行設(shè)計。 （ 2）汽車荷載橫向分布系數(shù)：此處空心板跨中和 L/4 處大的荷載橫向分布系數(shù)按鉸接板法計算，支點按杠桿原理法計算，支點至 L/4 點之間截面的荷載橫向分布系數(shù)通過直線內(nèi)插求得。 1）跨中及 L/4 處的荷載橫向分布系數(shù)計算 第 2 章 預(yù)應(yīng)力混凝土空心板的設(shè)計計算 16 首先計算空心板的剛度系數(shù) ? ： ()TIbIL? ?? 由前面計算得知： 6 4 6 44. 03 3 10 , 9. 09 03 10TI c m I c m? ? ? ?，單板寬 123b cm? ，計算跨度 L==1556cm，代入上式的： 6 6 ( 33 10 / 903 10 ) ( 123 / 155 6) 160 8? ? ? ? ? ? ? 在求得剛度參數(shù) ? 后，即可依板塊個數(shù)及所計算板號按 ? 值查《公路橋梁設(shè)計手冊》第 298 頁表格得各板塊軸線處的影響線坐標(biāo)。由 ??? ? ? 內(nèi)插得到?? 時 1～ 7 號板在車道荷載作用下的荷載橫向分布影響線值，內(nèi)插計算結(jié)果見表 22 。有表 22 的數(shù)據(jù)畫出各板的橫向分布影響線，并按橫向最不利位置布載，求得兩車道及四車道兩種情況下的各板橫向分布系數(shù)。各板的橫向分布影響線及橫向最不利布載見圖 24，由于橋梁橫斷面結(jié)構(gòu)對稱，故只需計算 1～ 7 號板的橫向分布影響線坐標(biāo)值。 表 22 各板橫向分布影響線坐標(biāo)值計算表 板號 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 1 107 61 66 60 32 55 17 15 39 83 43 19 09 2 761 15 56 35 84 97 53 41 59 99 59 33 19 3 366 56 80 76 96 82 21 93 01 35 89 59 43 4 060 35 76 42 73 20 28 81 73 91 35 99 83 5 832 84 96 73 66 23 80 02 71 73 01 59 39 6 655 97 82 20 23 26 93 70 02 81 93 41 15 7 517 53 21 28 80 93 16 93 80 28 21 53 17 第 2 章 預(yù)應(yīng)力混凝土空心板的設(shè)計計算 17 各板的荷載橫向分布系數(shù)計算見表 23： 計算公式為：4 i 2 i1122mm??????汽 汽 汽 汽 ； 。 表 23 各板荷載橫向分布系數(shù)計算表 板號 1 2 3 4 5 6 7 荷載 四車道 二車道 四車道 二車道 四車道 二車道 四車道 二車道 四車道 二車道 四車道 二車道 四車道 二車道 荷 載 橫 向 分 布 系 數(shù) 039 039 761 761 385 416 072 089 841 928 662 8