【正文】 雙孔荷載單列車時圖 31（尺寸單位：m）人群荷載(1)單孔行人（單側(cè)）(2)雙孔行人（單側(cè)）汽車荷載中雙孔荷載產(chǎn)生支點處最大反力值，即產(chǎn)生最大墩柱垂直力；汽車荷載中單孔荷載產(chǎn)生最大偏心彎矩，即產(chǎn)生最大墩柱底彎矩。圖 35（尺寸單位：m） 雙柱反力橫向分布計算：單列車時：圖 36（尺寸單位：m）雙列車時：圖 37（尺寸單位：m）人群荷載：單側(cè)時：圖 38（尺寸單位：m）雙側(cè)時：雙側(cè)時： 荷載組合：最大最小垂直反力，計算見下表表 31 可變荷載組合垂直反力計算（雙孔）注：表中汽車已乘以沖擊系數(shù)，最大彎矩時，計算見下表表 32 截面配筋計算及應力計算 作用于墩柱頂?shù)耐饬Υ怪绷ψ畲蟠怪绷Γ鹤钚〈怪绷Γ海ㄐ杩紤]與最大彎矩值相適應）（單跨）水平力彎矩 作用于墩柱底的外力 截面配筋計算已知柱頂用C30混凝土，采用18的HRB335鋼筋，則縱向鋼筋配筋率，符合《公預規(guī)》、。由于墩柱頂視為自由，墩柱底視為固定，構(gòu)件計算長度，故根據(jù)《公預規(guī)》(1)雙孔荷載，按最大垂直力時，墩柱頂按軸心受壓構(gòu)件演算，根據(jù)《公預規(guī)》：按普通箍筋柱計算已滿足滿足規(guī)范要求。(2)單孔荷載，墩柱頂按小偏心受壓構(gòu)件驗算：，故應考慮構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)撓曲對軸向力偏心距的影響。按《公預規(guī)范》設受壓區(qū)高度與直徑的比值，自《公預規(guī)范》，；；；；自《公預規(guī)范》公式（）：接近于（ %，在2%之內(nèi)）受壓區(qū)高度與直徑的比值可行。按《公預規(guī)范》公式（）、（）驗算柱的承載力。，符合規(guī)定。，符合規(guī)定，墩柱承載力滿足要求。101第4章 鉆孔灌注樁的計算第4章 鉆孔灌注樁的計算 作用效應基本組合下鉆孔樁的計算承載能力極限狀態(tài)時，永久作用設計值效應與可變作用設計值效應的組合。涉及到恒載與汽車荷載、人群荷載、風荷載的組合。，用C30混凝土，直徑22mm的HRB335鋼筋。灌注樁按m法計算，m值為120000（砂加卵石）。樁身混凝土受壓彈性模量。 荷載計算每一根樁承受的荷載：(1)一孔恒載反力：(2)蓋梁恒重反力：(3)系梁恒重反力：(4)一根墩柱恒重：(5)低水位以下灌注樁每延米自重：低水位以上灌注樁每延米自重：(6)可變荷載反力①兩跨可變荷載反力：（公路Ⅰ級）(人群荷載、單側(cè))②單跨可變荷載反力：（公路Ⅰ級）(人群荷載、雙側(cè))(7)制動力、溫變力，作用點在支座底座面（蓋梁頂）處，作用點距樁頂?shù)木嚯x為：(8)縱向風力：橋墩表面光滑，風載阻力系數(shù)地形、地理條件系數(shù)，一般地區(qū)。根據(jù)設計任務書：風力，設計基準風壓：橫向迎風面積：蓋梁：墩柱：橋墩上的順橋向風荷載標準值可按橫橋向風壓的70%乘以橋墩迎風面積計算。由蓋梁引起的風力：對樁頂?shù)牧Ρ蹫椋河啥罩鸬娘L力：對樁頂?shù)牧Ρ蹫椋鹤饔糜跇锻饬Φ挠嬎?1)作用于樁頂?shù)耐饬Γ鹤饔糜跇俄數(shù)暮爿d反力為：圖 41（標高單位：m）（雙孔）（單孔）將制動力與墩身、蓋梁處的風力組合后得： (2)作用于最大沖刷線處樁截面上的外力 樁長計算由于樁底嵌入巖層，故按嵌巖樁驗算樁長。,樁長（以6 樁為例）。則最大沖刷線以下深度為：樁自重每延米(已扣除浮力)樁底最大垂直力：樁嵌入基巖部分的橫截面的周長： ；樁底截面面積：設計任務書統(tǒng)計了巖石極限抗壓強度為，樁嵌入巖層查《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》，故設計的樁滿足要求。,滿足要求。同理，可計算其它樁均滿足要求。 樁的內(nèi)力計算樁的計算寬度：（前已計算）樁的變形系數(shù)（前已計算）可按彈性樁計算。最大沖刷線以下深度處樁身截面上的彎矩與水平壓應力的計算已知作用于最大沖刷線處樁頂上的外力為：；(1)樁身彎矩式中的無量綱系數(shù)，可由表格查得，計算見下表，樁身彎矩分布如下圖。表 41 樁身彎矩的計算（單位：）圖 42 樁身彎矩分布圖(2)樁身水平壓應力式中無量綱系數(shù)，可由表格查得，為換算深度。計算見下表，樁身的水平壓應力分布見圖 43。表 42 樁身水平壓應力計算（KN/m178。）圖 43 樁身壓應力分布圖(3)樁身剪力式中無量綱系數(shù)，可由表格查得，為換算深度。計算見下表，樁身的剪力分布見圖 44。表 43 樁身剪力計算（單位：）圖 44 樁身剪力分布圖 樁身截面配筋與承載力驗算確定最大彎矩位置由圖 43和圖 42可知最大彎矩位置，但不精確，故確定最大彎矩位置如下：根據(jù)樁身最大彎矩截面處其剪力為0 ，即，查《墩臺》課本附表13，樁的計算長度的確定：樁底置于巖石地基，并嵌入巖層一米，故樁的此處截面可視為固定端。在樁截面1處，且在這個截面，故樁的1截面處可轉(zhuǎn)化為一鉸支點，由于樁撓度較小，鉸支點可視為固定鉸支點。樁視為一端固定一端鉸支。故，根據(jù)《公路預規(guī)》，構(gòu)件計算長度。驗算最大彎矩距最大沖刷線深處的截面強度，該處的內(nèi)力值為：已知柱頂用C30混凝土，%配置，則：擬選用16根直徑25的HRB335鋼筋，則縱向鋼筋配筋率，符合《公預規(guī)》、。，故應考慮構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)撓曲對軸向力偏心距的影響。；，取1；按《公預規(guī)范》設受壓區(qū)高度與直徑的比值，自《公預規(guī)范》，；；；；自《公預規(guī)范》公式（）：接近于（ %，在2%之內(nèi)）受壓區(qū)高度與直徑的比值可行。按《公預規(guī)范》公式（）、（）驗算柱的承載力。，符合規(guī)定。，符合規(guī)定，樁承載力滿足要求。 樁嵌入震旦紀礫質(zhì)石灰?guī)r中嵌固深度的校核：根據(jù)《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》，圓形樁：式中：——在基巖頂面處的彎矩。按最不利考慮：——根據(jù)巖層側(cè)面構(gòu)造，節(jié)理發(fā)育情況——鉆孔樁的設計直徑，——天然濕度的巖石單軸極限抗壓強度（kPa），故：小于初步設計中暫定的1m。故嵌固深度滿足設計要求。 墩頂縱向水平位移驗算樁在一般沖刷線處的水平位移和轉(zhuǎn)角計算一般沖刷線處： 當，時，查表得，故：，（符合規(guī)定）同理：，蓋梁頂縱向水平位移驗算蓋梁頂： ；由于，所以 根據(jù)1985年頒布的《公路磚石及混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTJ022—85）規(guī)定墩頂容許的縱向水平位移，式中L為相鄰墩、臺間最小跨徑長度，以m計，當跨度時，L按25m計算。，雖不符合規(guī)范要求，但偏差在一定范圍之內(nèi)，況且規(guī)定主要針對剛度較大，體積較大的基礎，針對這種情況，暫視為勉強符合要求。 作用效應偶然組合下鉆孔樁的計算承載能力極限狀態(tài)時，永久作用標準值效應與可變作用某種代表值效應、一種偶然作用標準值效應的組合。涉及到恒載與地震荷載的組合。，用C30混凝土，直徑22mm的HRB335鋼筋。灌注樁按m法計算，m值為120000（砂加卵石）。樁身混凝土受壓彈性模量。 荷載計算每一根樁承受的荷載：(1)一孔恒載反力：(2)蓋梁恒重反力：(3)系梁恒重反力：(4)一根墩柱恒重：作用于樁頂恒載反力：(5)低水位以下灌注樁每延米自重：低水位以上灌注樁每延米自重：(6)可變荷載反力——水平地震荷載板式橡膠支座的梁橋，在全聯(lián)均采用同類型板式橡膠支座或橋面連續(xù)、順橋向具有足夠強度的抗震聯(lián)結(jié)措施的時候可按公式計算上部結(jié)構(gòu)對板式橡膠支座頂面產(chǎn)生的水平地震荷載：式中：——第i號墩組合抗推剛度。——重要性修正系數(shù)，按《抗震規(guī)》，三級公路上的抗震重點工程，——綜合影響系數(shù)，橋墩計算高度，，柱式橋墩，——水平地震系數(shù)，根據(jù)《通用規(guī)》表45：時，地震基本烈度值為Ⅶ，查《抗震規(guī)》，；——一聯(lián)上部結(jié)構(gòu)的總重力——相應于橋墩順橋向的基本周期的動力放大系數(shù)。采用板式橡膠支座的梁橋基本周期近似計算公式：板式橡膠支座的梁橋，橋墩基本周期可按兩個支點體系的公式計算，其計算簡圖如圖 45 所示：圖 45自振特性計算簡圖式中：——相應于一聯(lián)上部結(jié)構(gòu)所對應的全部板式橡膠支座抗推剛度之和，——相應于一聯(lián)上部結(jié)構(gòu)所對應的橋墩抗推剛度之和——為一聯(lián)橋上部結(jié)構(gòu)相對應的各橋墩重力對支座頂面換算重力之和，一個蓋梁重力：每個支點墩身自重：由《抗震規(guī)》，對于巖石地基，順橋向重力換算系數(shù)故，故：基本圓頻率 Ⅰ類場地：，故：表 44 按剛度分配計算水平地震荷載故，水平地震荷載 作用于樁的外力(1)作用于樁頂?shù)耐饬D 46（標高單位：m）(2)作用于最大沖刷線處樁截面上的外力 樁長計算由于樁底嵌入巖層，故按嵌巖樁驗算樁長。,樁長（以6 樁為例）。則最大沖刷線以下深度為：樁自重每延米(已扣除浮力)樁底最大垂直力：樁嵌入巖層部分的橫截面周長： 樁底截面面積：設計任務書統(tǒng)計了巖石極限抗壓強度為，樁嵌入巖層查《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》，故設計的樁滿足要求。,滿足要求。同理，可計算其它樁均滿足要求。 樁的內(nèi)力計算樁的計算寬度：（前已計算）樁的變形系數(shù)：（前已計算）可按彈性樁計算。最大沖刷線以下深度處樁身截面上的彎矩與水平壓應力的計算已知作用于最大沖刷線處樁頂上的外力為：；(1)樁身彎矩 ：式中的無量綱系數(shù)，可由表格查得，計算見表 45，樁身彎矩分布如圖 47。表 45 樁身彎矩的計算（單位：）圖 47 樁身彎矩分布圖(2)樁身水平壓應力式中無量綱系數(shù)，可由表格查得，為換算深度。計算見下表，樁身的水平壓應力分布見圖 48。表 46 樁身壓應力計算（KN/m178。）圖 48 樁身壓應力分布圖(3)樁身剪力式中無量綱系數(shù)，可由表格查得，為換算深度。計算見表 47，樁身的剪力分布見圖 49。表 47 樁身剪力計算（單位：）圖 49 樁身剪力分布圖 樁身截面配筋與承載力驗算確定最大彎矩位置由圖 47和圖 49可知最大彎矩位置，但不精確，故確定最大彎矩位置如下：根據(jù)樁身最大彎矩截面處其剪力為0 ，即，查《墩臺》課本附表13，樁的計算長度的確定：樁底置于巖石地基，并嵌入巖層一米，故樁的此處截面可視為固定端。在樁截面1處，且在這個截面，故樁的1截面處可轉(zhuǎn)化為一鉸支點，由于樁撓度較小，鉸支點可視為固定鉸支點。樁視為一端固定一端鉸支。故，根據(jù)《公路預規(guī)》，構(gòu)件計算長度。驗算最大彎矩距最大沖刷線深處的截面強度，該處的內(nèi)力值為：已知柱頂用C30混凝土，%配置，則：擬選用16根直徑25的HRB335鋼筋，則縱向鋼筋配筋率，符合《公預規(guī)》、。，故應考慮構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)撓曲對軸向力偏心距的影響。；，取1；按《公預規(guī)范》設受壓區(qū)高度與直徑的比值，自《公預規(guī)范》，；；；；自《公預規(guī)范》公式（）：接近于（ %，在2%之內(nèi)）受壓區(qū)高度與直徑的比值可行。按《公預規(guī)范》公式（）、（）驗算柱的承載力。，符合規(guī)定。，符合規(guī)定，樁承載力滿足要求。 樁嵌入震旦紀礫質(zhì)石灰?guī)r中嵌固深度的校核：根據(jù)《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》，圓形樁式中：——在基巖頂面處的彎矩。按最不利考慮：——根據(jù)巖層側(cè)面構(gòu)造，節(jié)理發(fā)育情況——鉆孔樁的設計直徑，——天然濕度的巖石單軸極限抗壓強度（kPa），故：小于初步設計中暫定的1m。故嵌固深度滿足設計要求。 墩頂縱向水平位移驗算樁在一般沖刷線處的水平位移和轉(zhuǎn)角計算一般沖刷線處： ；當，時，查表得，故： ，（符合規(guī)定）同理：，蓋梁頂縱向水平位移驗算蓋梁頂： ；由于，所以， 墩頂容許的縱向水平位移，式中L為相鄰跨中最小跨的跨度（m），當跨度時，L按25m計算。，符合規(guī)范要