橋梁設(shè)計計算實(shí)例-資料下載頁
2025-07-04 22:14本頁面
【正文】 壓力標(biāo)準(zhǔn)值R = R0, + R0, + R0, + R0, = 157 + + + = KN支座應(yīng)力為: σ= MPa ≈ 10 MPa滿足規(guī)范要求。通過驗(yàn)算可知，混凝土局部承壓強(qiáng)度也滿足要求（過程略），因此所選定的支座的平面 尺寸滿足設(shè)計要求。支座的高度由橡膠層厚度和板厚度兩部分組成，應(yīng)分別考慮計算。 假設(shè)本算例中支座水平放置，且不考慮混凝土收縮與徐變的影響。溫差 ?t =36℃引起的溫度變形，由主梁兩端均攤，則每一支座的水平位移 ? g 為： ? g =1/2α ′ ? ?t ? l= m= 式中：l ′ ——構(gòu)件計算長度， l ′ = l + la′ 因此，不計制動力時， ? l = ? g ， te ≥ 2? g = 2 cm=。為了計算制動力引起的水平位移 ? Fbk ，首先要確定一個支座上的制動力標(biāo)準(zhǔn)值 Fbk 。由于計算跨徑為 ，故縱向折減系數(shù)ζ ′ 取 ，由于該橋橋面凈寬為 ，按二車道設(shè)計，故車道折減系數(shù)ζ 取 。車道荷載制動力按同向行駛時的車道荷載（不計沖擊力）計算，故計算制動力時按一個車道計算，一個車道上由車道荷載產(chǎn)生的制動力為在加載長度上 的車道荷載標(biāo)準(zhǔn)值的總重力的 10%，故本算例的制動力為：Fb′k= (qk l + pk ) 10% = ( + ) 10% = KN由于 Fb′k 小于公路Ⅱ級汽車荷載制動力最低限值 90KN，故 Fb′k 取 90KN 計算。由于本例中有五根 T 梁，每根 T 梁設(shè) 2 個支座，共有 10 個支座，且假設(shè)橋墩為剛性墩，各支座抗推剛 度相同，因此制動力可平均分配，因此一個支座的制動力為：Fbk = 9 .0KN因此，計入制動力時，橡膠厚度 te 的最小值為：t ≥= cm此外，從保證受壓穩(wěn)定考慮，矩形板式橡膠支座的橡膠厚度 te 應(yīng)滿足：≤ t≤由上述分析可知，按計入制動力和不計入制動力計算的橡膠厚度最大值為 ，小于 ，因此橡膠層總厚度 te 的最小值取 。由于定型產(chǎn)品中，對于平面尺寸為 18cm25cm 的板式橡膠支座中， te 只有 2cm，， 四種型號， te 暫取 2cm。 支座的平均壓縮變形δ c ,m 為：δ c ,m= mm在恒載、車道荷載和人群荷載作用下，主梁撓曲在支座頂面引起的傾角應(yīng)按結(jié)構(gòu)力學(xué)方法計算，則有：恒載產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角 θ = = (Rad) ，小于δ c ,m ，支座不會落空。此外，為了限制豎向壓縮變形，《橋規(guī)》（JTG D62）規(guī)定δ c,m 不得大于 te ， = 20 = δ c ,m = ，因此δ c,m 滿足： ≤ δ c,m ≤ 條件，驗(yàn)算通過。 為保證板式橡膠支座和墩臺頂面或主梁底面不產(chǎn)生滑移，需對其抗滑穩(wěn)定性進(jìn)行驗(yàn)算，計入制動力時：Rck = R0, gk + ( R0,qk + R0, pk) （相當(dāng)于車道荷載最小反力）= 157 + ( + ) = KN 181。Rck = = KN，而： A + F = 103 + = ，小于181。Rck = KN。因此，制動力作用下支座不會滑動。
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