【導(dǎo)讀】析解決實(shí)際問題的能力。通過畢業(yè)設(shè)計使學(xué)生形成經(jīng)濟(jì)、環(huán)境、市。和刻苦鉆研、勇于創(chuàng)新的精神。畢業(yè)設(shè)計過程中復(fù)習(xí)以前所學(xué)習(xí)的。專業(yè)知識，同時也鍛煉了學(xué)生將理論運(yùn)用于實(shí)踐的能力。形、地貌、氣象、水文條件、工程地質(zhì)、以及周圍所處的環(huán)境等等，濟(jì)、實(shí)用、美觀四者都融于設(shè)計之中。問題的初步能力?？焖俑傻榔瘘c(diǎn)樁號為K0+000,終點(diǎn)樁號為K25＋605，全長。（橋梁長度可根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行調(diào)整，但調(diào)整幅度不易太。設(shè)計地震烈度:8度；4．橋址縱斷面及地質(zhì)縱斷面：見附圖。3．橋位地區(qū)歷年平均氣溫°C，一月平均氣溫為°C，凝土用鋼絞線》。8．基礎(chǔ)類型可根據(jù)橋位處地質(zhì)情況自定。灌注樁施工結(jié)束后，應(yīng)對其進(jìn)行無損檢測。修建橋梁的目的是用于交通運(yùn)輸，因此其適用性極為重要。橋梁兩端應(yīng)方便車輛的進(jìn)出，同時便于檢查和維修。欄、欄桿等，以保證車輛和行人的安全。橋梁方案設(shè)計中，設(shè)計的經(jīng)濟(jì)性是首要考慮因素。此外，施工質(zhì)量也會影響橋梁的美觀性。

　　

【正文】 42。 圖 443 第 41 頁 圖 444 表 442 單元 位置 短期組合最大 短期組合最小 剪力 z 彎矩 y 剪力 z 彎矩 y 1 I[1] 131 0 0 7 I[8] 13 I[14] 20 I[21] 27 I[27] 33 I[32] 38 I[37] 43 I[42] 48 I[47] 53 I[52] 58 I[57] 63 I[62] 69 I[67] 76 I[73] 82 I[79] 89 I[86] 94 J[2] 0 0 第 42 頁 （ 2） 長期效應(yīng)組合 長期效應(yīng)組合為為永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)想組合，即對應(yīng)于持久狀況的設(shè)計要求，其表達(dá)式為 式中： —— 作用長期效應(yīng)組合設(shè)計值； —— 第 j 個可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)，汽車荷載（不計沖擊力）取 ，人群荷載取 ，風(fēng)荷載取 ，溫度梯度作用取 ，其他作用取 ； —— 第 j 個可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值。 長期效應(yīng)組合下結(jié)構(gòu)的彎矩圖如圖 445，剪力圖如圖 446，梁單元內(nèi)力表 如表 443。 圖 445 第 43 頁 圖 446 表 443 單元 位置 長期組合最大 長期組合最小 剪力 z 彎矩 y 剪力 z 彎矩 y 1 I[1] 0 0 7 I[8] 13 I[14] 20 I[21] 27 I[27] 33 I[32] 38 I[37] 43 I[42] 48 I[47] 53 I[52] 58 I[57] 63 I[62] 69 I[67] 76 I[73] 82 I[79] 89 I[86] 94 J[2] 0 0 第 44 頁 預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)量的確定及布置 預(yù)應(yīng)力混凝土截面配筋，是根據(jù)前面兩種極限狀態(tài)的組合結(jié)果，確定截面受力的性質(zhì)，分為軸拉、軸壓、上緣受拉偏壓、下緣受拉偏壓、上緣受拉偏拉、下緣受拉偏拉、上緣受拉受彎和下緣受拉受彎 8種受力類型，分別按照相應(yīng)的鋼筋估算公式進(jìn)行計算。估算結(jié)果為截面上緣配筋和截面下緣配筋，此為截面最小配筋，為安全起見可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)適當(dāng)放寬。 需要 說明的是，之所以稱為鋼束“估算”，是因?yàn)橛嬎阒惺褂玫慕M合結(jié)果并不是橋梁的真實(shí)受力。確定鋼束需要知道各截面的計算內(nèi)力，而布置好鋼束前又不可能求得橋梁的真實(shí)受力狀態(tài)，故只能稱為“估算”。此時與真實(shí)受力的差異有以下四個方面引起：（ 1）未考慮預(yù)加力的作用；（ 2）未考慮預(yù)加力對徐變、收縮的影響；（ 3）未考慮（鋼束）孔道的影響；（ 4）各鋼束的預(yù)應(yīng)力損失值只能根據(jù)經(jīng)驗(yàn)事先擬定。 預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)量的確定 一、 鋼筋的估算 1． 基本公式 （ 1） 預(yù)應(yīng)力混凝土梁在預(yù)加力和使用荷載作用下的應(yīng)力狀態(tài)應(yīng)滿足的基本條件是：截面上下緣均不產(chǎn) 生拉應(yīng)力，且上下緣的混凝土均不被壓碎，該條件表示為： 0m in ??上上 WMy? （式 ） 0m ax ??下下 WMy? （式 ） 第 45 頁 ][m a xwy WM ?? ?? 上上 （式 ） ][m inwy WM ?? ?? 下下 （式 ） 可將上面的式子改寫成 ： 上上 WMy min??? （式 ） 下下 WMy max?? （式 ） ][m a xwy WM ?? 上上 ?? （式 ） ][m inwy WM ?? ?? 下下 （式 ） 式中： 上y? 下y? 由預(yù)加力在截面上緣和下緣所產(chǎn)生的應(yīng)力 上W 下W 分別為截面上下緣的抗彎模量 maxM minM 荷載最不利組合時的計算截面內(nèi)力 ,當(dāng)為正彎矩時去正值 ][w? 混凝土彎壓應(yīng)力限值 在此可取 ][w? = baR baR 為混凝土軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度。 ））（（ ）（）（ 下上下上 下下上下下上下上上 eekk ekkekkf An yyyy ?? ??? ??? .. （式 ） ））（（ ）（）（ 下上下上 下下下上下上上下下 eekk ekkekkf An yyyy ?? ??? ??? .. （式 ） 式中 ： 上e 下e 分別為上緣的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心及下緣預(yù)應(yīng)力鋼筋重心距截面重心的距離 A 混凝土截面面積，可按毛截面計算 上n 下n 截面上緣和下緣預(yù)應(yīng) 力鋼筋的截面面積 上k 下k 分別為截面上，下核心距 yf 每束（股）預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面積 第 46 頁 y? 預(yù)應(yīng)力筋的永存應(yīng)力。 將（式 ），（式 ）代入（式 ），（式 ）中即可得出按截面上下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)目。顯然，該值為截面的最小配筋。分別記為 minNS minNX ，則有 ））（（）（）（）（）（下上下上下下上下下上下上eekkekkWMekkWMfANSyy ???????m a xm i nm i n..? （式 ） ））（（）（）（）（）（下上下上下下上上下上下下eekkekkWMekkWMfANXyy ??????m i nm a xm i n..? （式 ） 同理，將（式 ），（式 ）代入（式 ），（式 ）中即可得出按截面上下緣混凝土不致壓碎所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)目，顯然該值為截面的最大配筋。 （ 2） 預(yù)應(yīng)力損失 預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失按照《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（ ）進(jìn)行計算。各計算項如下。 張拉時，由于鋼筋與管道間的摩擦引起 的應(yīng)力損失按下式計算： 1L? ＝ ()c o n 1 kxe ??? ??????? 式 () 式中： 1L? — 由于摩擦引起的應(yīng)力損失（ MPa ）； con? — 鋼筋（錨下）控制應(yīng)力（ MPa ）； ? — 從張拉端至計算截面的長度上，鋼筋彎起角之和（ rad ）； x — 從張拉端至計算截面的管道長度（ m）； ? — 鋼筋與管道壁之間的摩擦系數(shù)，對于本橋，采用橡膠管抽芯成型， ? ＝ ； k — 考慮每米管道對其設(shè)計位置 的偏差系數(shù)， k ＝ 。 由于錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失按下式計算： 第 47 頁 2LPL EL? ?? 式 () 式中： 2L? — 由于錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失（ MPa ）； L — 預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效長度（ m）； L? — 錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值（ m），計算中采用 6mm。 在計算 2L? 時考慮反向摩阻的影響。 在后張法構(gòu)件中，分批張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋時，對先張拉的鋼筋應(yīng)先考慮由于混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，按下式計算： 4L p Z??? ?? ? 式 () 式中： 4L? — 由于混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失（ MPa ）； c?? — 在先行張拉的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處，由于后來張拉一根鋼筋而產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力（ MPa ）； Z — 在所計算的鋼筋張拉后再行張拉的鋼筋根數(shù)。 對預(yù)應(yīng)力鋼筋，在傳力錨固時預(yù) 應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力 pkf? ?的情況下，考慮由于鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失，其終極值： 5Lp? ??? 式 () 式中： 5L? — 由于鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失（ MPa ）； P? — 傳力錨固時預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力（ MPa ）； ? — 松弛系數(shù)，按照 采用。 由于混凝土收縮、徐變引起的應(yīng)力損失終極值按下列公式進(jìn)行計算： 61 (1 )2p p pLnAnE? ? ? ??? ??? ? ?????? 式 () p p s sn n A n AA? ?? 式 () 第 48 頁 221 AAei? ?? 式 () 式中： 6L? — 由混凝土收縮、徐變引起的 應(yīng)力損失終極值（ MPa ）； co? — 傳力錨固時，在計算截面上預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處，由于預(yù)加力和梁自重產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力（ MPa ）； ?? — 混凝土徐變系數(shù)的終極值； ?? — 混凝土收縮應(yīng)變的終極值； n? — 梁的配筋率換算系數(shù)； sn — 非預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比； ,psAA— 預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積（ 2m ）； A — 梁截面面積，對后張法構(gòu)件，可近似按凈截面計算（ 2m ）； Ae — 預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至梁截面重心 軸的距離（ m）； i — 截面回轉(zhuǎn)半徑（ /i I A? ）（ m）； I — 截面慣性矩（ 4m ）；