【導讀】析解決實際問題的能力。通過畢業(yè)設計使學生形成經(jīng)濟、環(huán)境、市。和刻苦鉆研、勇于創(chuàng)新的精神。畢業(yè)設計過程中復習以前所學習的。專業(yè)知識，同時也鍛煉了學生將理論運用于實踐的能力。形、地貌、氣象、水文條件、工程地質(zhì)、以及周圍所處的環(huán)境等等，濟、實用、美觀四者都融于設計之中。問題的初步能力。快速干道起點樁號為K0+000,終點樁號為K25＋605，全長。（橋梁長度可根據(jù)實際情況進行調(diào)整，但調(diào)整幅度不易太。設計地震烈度:8度；4．橋址縱斷面及地質(zhì)縱斷面：見附圖。3．橋位地區(qū)歷年平均氣溫°C，一月平均氣溫為°C，凝土用鋼絞線》。8．基礎類型可根據(jù)橋位處地質(zhì)情況自定。灌注樁施工結束后，應對其進行無損檢測。修建橋梁的目的是用于交通運輸，因此其適用性極為重要。橋梁兩端應方便車輛的進出，同時便于檢查和維修。欄、欄桿等，以保證車輛和行人的安全。橋梁方案設計中，設計的經(jīng)濟性是首要考慮因素。此外，施工質(zhì)量也會影響橋梁的美觀性。

　　

【正文】 42。 圖 443 第 41 頁 圖 444 表 442 單元 位置 短期組合最大 短期組合最小 剪力 z 彎矩 y 剪力 z 彎矩 y 1 I[1] 131 0 0 7 I[8] 13 I[14] 20 I[21] 27 I[27] 33 I[32] 38 I[37] 43 I[42] 48 I[47] 53 I[52] 58 I[57] 63 I[62] 69 I[67] 76 I[73] 82 I[79] 89 I[86] 94 J[2] 0 0 第 42 頁 （ 2） 長期效應組合 長期效應組合為為永久作用標準值效應與可變作用準永久值效應想組合，即對應于持久狀況的設計要求，其表達式為 式中： —— 作用長期效應組合設計值； —— 第 j 個可變作用效應的準永久值系數(shù)，汽車荷載（不計沖擊力）取 ，人群荷載取 ，風荷載取 ，溫度梯度作用取 ，其他作用取 ； —— 第 j 個可變作用效應的準永久值。 長期效應組合下結構的彎矩圖如圖 445，剪力圖如圖 446，梁單元內(nèi)力表 如表 443。 圖 445 第 43 頁 圖 446 表 443 單元 位置 長期組合最大 長期組合最小 剪力 z 彎矩 y 剪力 z 彎矩 y 1 I[1] 0 0 7 I[8] 13 I[14] 20 I[21] 27 I[27] 33 I[32] 38 I[37] 43 I[42] 48 I[47] 53 I[52] 58 I[57] 63 I[62] 69 I[67] 76 I[73] 82 I[79] 89 I[86] 94 J[2] 0 0 第 44 頁 預應力鋼束數(shù)量的確定及布置 預應力混凝土截面配筋，是根據(jù)前面兩種極限狀態(tài)的組合結果，確定截面受力的性質(zhì)，分為軸拉、軸壓、上緣受拉偏壓、下緣受拉偏壓、上緣受拉偏拉、下緣受拉偏拉、上緣受拉受彎和下緣受拉受彎 8種受力類型，分別按照相應的鋼筋估算公式進行計算。估算結果為截面上緣配筋和截面下緣配筋，此為截面最小配筋，為安全起見可根據(jù)經(jīng)驗適當放寬。 需要 說明的是，之所以稱為鋼束“估算”，是因為計算中使用的組合結果并不是橋梁的真實受力。確定鋼束需要知道各截面的計算內(nèi)力，而布置好鋼束前又不可能求得橋梁的真實受力狀態(tài)，故只能稱為“估算”。此時與真實受力的差異有以下四個方面引起：（ 1）未考慮預加力的作用；（ 2）未考慮預加力對徐變、收縮的影響；（ 3）未考慮（鋼束）孔道的影響；（ 4）各鋼束的預應力損失值只能根據(jù)經(jīng)驗事先擬定。 預應力鋼束數(shù)量的確定 一、 鋼筋的估算 1． 基本公式 （ 1） 預應力混凝土梁在預加力和使用荷載作用下的應力狀態(tài)應滿足的基本條件是：截面上下緣均不產(chǎn) 生拉應力，且上下緣的混凝土均不被壓碎，該條件表示為： 0m in ??上上 WMy? （式 ） 0m ax ??下下 WMy? （式 ） 第 45 頁 ][m a xwy WM ?? ?? 上上 （式 ） ][m inwy WM ?? ?? 下下 （式 ） 可將上面的式子改寫成 ： 上上 WMy min??? （式 ） 下下 WMy max?? （式 ） ][m a xwy WM ?? 上上 ?? （式 ） ][m inwy WM ?? ?? 下下 （式 ） 式中： 上y? 下y? 由預加力在截面上緣和下緣所產(chǎn)生的應力 上W 下W 分別為截面上下緣的抗彎模量 maxM minM 荷載最不利組合時的計算截面內(nèi)力 ,當為正彎矩時去正值 ][w? 混凝土彎壓應力限值 在此可取 ][w? = baR baR 為混凝土軸心抗壓標準強度。 ））（（ ）（）（ 下上下上 下下上下下上下上上 eekk ekkekkf An yyyy ?? ??? ??? .. （式 ） ））（（ ）（）（ 下上下上 下下下上下上上下下 eekk ekkekkf An yyyy ?? ??? ??? .. （式 ） 式中 ： 上e 下e 分別為上緣的預應力鋼筋重心及下緣預應力鋼筋重心距截面重心的距離 A 混凝土截面面積，可按毛截面計算 上n 下n 截面上緣和下緣預應 力鋼筋的截面面積 上k 下k 分別為截面上，下核心距 yf 每束（股）預應力鋼筋的截面積 第 46 頁 y? 預應力筋的永存應力。 將（式 ），（式 ）代入（式 ），（式 ）中即可得出按截面上下緣不出現(xiàn)拉應力所需的預應力鋼筋數(shù)目。顯然，該值為截面的最小配筋。分別記為 minNS minNX ，則有 ））（（）（）（）（）（下上下上下下上下下上下上eekkekkWMekkWMfANSyy ???????m a xm i nm i n..? （式 ） ））（（）（）（）（）（下上下上下下上上下上下下eekkekkWMekkWMfANXyy ??????m i nm a xm i n..? （式 ） 同理，將（式 ），（式 ）代入（式 ），（式 ）中即可得出按截面上下緣混凝土不致壓碎所需的預應力鋼筋數(shù)目，顯然該值為截面的最大配筋。 （ 2） 預應力損失 預應力鋼筋應力損失按照《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土結構設計規(guī)范》（ ）進行計算。各計算項如下。 張拉時，由于鋼筋與管道間的摩擦引起 的應力損失按下式計算： 1L? ＝ ()c o n 1 kxe ??? ??????? 式 () 式中： 1L? — 由于摩擦引起的應力損失（ MPa ）； con? — 鋼筋（錨下）控制應力（ MPa ）； ? — 從張拉端至計算截面的長度上，鋼筋彎起角之和（ rad ）； x — 從張拉端至計算截面的管道長度（ m）； ? — 鋼筋與管道壁之間的摩擦系數(shù)，對于本橋，采用橡膠管抽芯成型， ? ＝ ； k — 考慮每米管道對其設計位置 的偏差系數(shù)， k ＝ 。 由于錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應力損失按下式計算： 第 47 頁 2LPL EL? ?? 式 () 式中： 2L? — 由于錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應力損失（ MPa ）； L — 預應力鋼筋的有效長度（ m）； L? — 錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值（ m），計算中采用 6mm。 在計算 2L? 時考慮反向摩阻的影響。 在后張法構件中，分批張拉預應力鋼筋時，對先張拉的鋼筋應先考慮由于混凝土的彈性壓縮引起的應力損失，按下式計算： 4L p Z??? ?? ? 式 () 式中： 4L? — 由于混凝土的彈性壓縮引起的應力損失（ MPa ）； c?? — 在先行張拉的預應力鋼筋重心處，由于后來張拉一根鋼筋而產(chǎn)生的混凝土正應力（ MPa ）； Z — 在所計算的鋼筋張拉后再行張拉的鋼筋根數(shù)。 對預應力鋼筋，在傳力錨固時預 應力鋼筋的應力 pkf? ?的情況下，考慮由于鋼筋松弛引起的應力損失，其終極值： 5Lp? ??? 式 () 式中： 5L? — 由于鋼筋松弛引起的應力損失（ MPa ）； P? — 傳力錨固時預應力鋼筋的應力（ MPa ）； ? — 松弛系數(shù)，按照 采用。 由于混凝土收縮、徐變引起的應力損失終極值按下列公式進行計算： 61 (1 )2p p pLnAnE? ? ? ??? ??? ? ?????? 式 () p p s sn n A n AA? ?? 式 () 第 48 頁 221 AAei? ?? 式 () 式中： 6L? — 由混凝土收縮、徐變引起的 應力損失終極值（ MPa ）； co? — 傳力錨固時，在計算截面上預應力鋼筋重心處，由于預加力和梁自重產(chǎn)生的混凝土正應力（ MPa ）； ?? — 混凝土徐變系數(shù)的終極值； ?? — 混凝土收縮應變的終極值； n? — 梁的配筋率換算系數(shù)； sn — 非預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比； ,psAA— 預應力鋼筋及非預應力鋼筋的截面面積（ 2m ）； A — 梁截面面積，對后張法構件，可近似按凈截面計算（ 2m ）； Ae — 預應力鋼筋及非預應力鋼筋重心至梁截面重心 軸的距離（ m）； i — 截面回轉(zhuǎn)半徑（ /i I A? ）（ m）； I — 截面慣性矩（ 4m ）；