【正文】 施工，合理選取錘重、錘徑、落距以及夯點(diǎn)布置、夯擊遍數(shù)、單點(diǎn)擊數(shù)、間歇時(shí)間等一系列強(qiáng)夯參數(shù)，最終達(dá)到有效加固地基的目的。 2） 振沖擠密法。振沖擠密法是通過高壓水沖配合振沖器振動成孔，再向孔內(nèi)填入砂或碎石并振動密室成樁，同時(shí)對周圍土體達(dá)到擠密的作用。該方法能大大增加砂土密實(shí)度，達(dá)到提高承載力、消除沉降及防止液化發(fā)生的目的。 3）方案比選。強(qiáng)夯聯(lián)合振動碾壓法具有施工設(shè)備簡單、施工方法成熟、工期短、造價(jià)較低等優(yōu)點(diǎn)，本階段推薦次方案。但已形成陸域吹填過程中諸多不確定因素都將對地基處理方案產(chǎn)生影響。地基處理的范圍是直立岸壁前 10m 到后軌道梁后 25m，總寬度 69m。 施工方法 基槽挖泥挖泥前，必須首先進(jìn)行測量定位工作，在現(xiàn)場設(shè)置定位標(biāo)志，并在現(xiàn)場設(shè)臨時(shí)控制水尺，施工中，要復(fù)測水深，核實(shí)挖泥量，挖泥時(shí)，要勤測水深，防止超挖或欠挖，采用鏟斗挖泥船開挖。 基床拋石因基床較厚，且拋石量較大，采用開底駁船。 基床密實(shí)對拋石面層做適當(dāng)整平后，用起重船懸掛夯錘進(jìn)行夯實(shí)，采用鄰接壓半夯并分兩遍夯實(shí)的方法。 基床的整平①基床的粗平。采用懸掛刮道法，即整平船橫向駐位，按整平標(biāo)高用滑車控制刮道下放深度，水位每變化5cm調(diào)整一次，潛水員以刮道底為準(zhǔn)進(jìn)行整平，邊整平，邊移船。②基床的細(xì)平。作細(xì)平時(shí)，大塊石之間不平整部分宜用二片石填充，二片石之間不平整處用碎石填充。采用導(dǎo)軌刮道法，即在機(jī)床的整平范圍內(nèi)，沿縱向的兩側(cè)每隔5m安設(shè)混凝土小方塊，方塊上安設(shè)作為導(dǎo)軌用的鋼軌，方地和鋼軌之間墊厚薄不一的鋼板，嚴(yán)格控制軌頂為整平標(biāo)高，且誤差不超過177。1cm。 沉箱的制造對于壁墻模板，采用組合式鋼模板，沉箱的底模板由梁木和底板組成，底模板由支柱支撐，該支柱遍布于整個(gè)制作臺。采用混凝土泵車，它通過布料桿的豎向軟管直接將混凝土輸入模內(nèi)?；炷恋臐仓樞蚴窍葷渤料涞装?，后澆側(cè)壁和隔墻。水泥終凝后即進(jìn)行澆水養(yǎng)護(hù)，混凝土達(dá)到一定強(qiáng)度后方可拆模。 沉箱的移動和下水沉箱在場內(nèi)的移動，采用墊車進(jìn)行，移動時(shí)，先用千斤頂頂起沉箱，將墊車置于其下，就位后放松千斤頂，將沉箱坐落在墊車上，然后用絞車將墊車沿橫移軌道拖至下水滑道的臺車上。臺車運(yùn)載沉箱時(shí)，需用絞車?yán)|索控制下滑速度，一般控制在2535cm/s,下水滑道為鋼軌滑道，滑道的坡度為1：10。 沉箱的浮運(yùn)沉箱用托輪拖運(yùn)，采用跨拖法。 沉箱的沉放和填充沉箱運(yùn)到沉放現(xiàn)場以后，利用預(yù)先安設(shè)在沉箱上的絞車錨纜，在經(jīng)緯儀的幫助下就位，沉放第一個(gè)沉箱時(shí)必須有4個(gè)錨，以后的沉箱可改用兩個(gè)錨，而將沉箱的另一端系于沉下的沉箱的兩個(gè)帶纜樁上。就位后即可打開沉箱底部的閥門逐漸充水下沉，同時(shí)應(yīng)隨時(shí)保持纜索收緊狀態(tài)。沉箱下沉完畢后，應(yīng)立即進(jìn)行填充工作，要求在短時(shí)間內(nèi)將沉箱填充到不會被風(fēng)浪推動的程度，采用塊石填充，填充的方法：采用翻斗汽車，從陸上進(jìn)行填充。 回填土的施工采用翻斗汽車從陸上進(jìn)行填充，填充材料為山皮土。 胸墻的施工胸墻采用現(xiàn)澆混凝土，胸墻一般處于水位變動區(qū)，為保證混凝土質(zhì)量，應(yīng)趁低潮澆筑混凝土。 作用分析計(jì)算出所有作用在結(jié)構(gòu)上的荷載作用標(biāo)準(zhǔn)值，一般包括自重、土壓、水壓、波浪、水流、地震以及使用荷載（船舶荷載、機(jī)械荷載）等。 材料重度標(biāo)準(zhǔn)表表 53 材料重度和內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值表Material severe and internal friction Angle watch standard重度（kN/m 3）材料名稱γ 水上 γ 水下內(nèi)摩擦角（176。）?混凝土胸墻 C25 24 14 鋼筋混凝土沉箱 C30 25 15 塊石 18 11 45 結(jié)構(gòu)自重力結(jié)構(gòu)自重力受水位影響，應(yīng)對不同的水位情況分別計(jì)算，為了方便列表計(jì)算。1） 極端高水位情況表 54 極端高水位自重作用計(jì)算表Extreme high water level dead weight function calculate table項(xiàng)目 計(jì)算式 G （KN）iX （mi）G X （KNmi）沉箱前、后面板、縱隔墻2015 沉箱側(cè)板、橫隔墻215 沉箱底板 82015 沉箱前、后趾 （+） ? 20 2 5．0 沉箱豎抹角 40 15 沉箱底抹角 （+） 2 10215? 沉箱內(nèi)填石 1 〔 422 （+）2〕511 沉箱內(nèi)填石 2 〔 ? 41 (+)2〕511 胸墻 1 （ 24+ 14） 3 20?? 胸墻 2 1 14 20? 胸墻 3 8 14 20 沉箱上填石 1 (18+11)620 沉箱上填石 2 11120 沉箱后趾填石 11/2(+)1120 ? 每延米自重作用 2）設(shè)計(jì)高水位情況：表 55 設(shè)計(jì)高水位自重作用計(jì)算表Design and high water level dead weight function calculate table項(xiàng)目 計(jì)算式 G （KN）iX （mi）G X (KNm)i沉箱前、后面板、縱隔墻2015 沉箱側(cè)板、橫隔墻215 沉箱底板 82015 沉箱前、后趾 （+） ? 20 2 沉箱豎抹角 40 15 沉箱底抹角 （+） 2 10215? 沉箱內(nèi)填石 1 〔 422 （+）2〕511 沉箱內(nèi)填石 2 〔 ? 41 (+)2〕511 胸墻 1 （ 24+ 14） 3 20?? 胸墻 2 1 14 20 胸墻 3 8 14 20 沉箱上填石 1 (18+11)620 沉箱上填石 2 11120 沉箱后趾填石 11/2(+)1120 ? 每延米自重作用 3）設(shè)計(jì)低水位情況： 表 56 設(shè)計(jì)低水位自重作用計(jì)算表Design low water weight function calculate table項(xiàng)目 計(jì)算式 G （KN）i X （m）iG X (KNm)i沉箱前、后面板、縱隔墻(25+15)20 沉箱側(cè)板、橫隔墻(25+15)2 沉箱底板 82015 沉箱前、后趾 （+）21? 20 2 15 沉箱豎抹角 (25+15) 1 402 沉箱底抹角 （+）12 10 15? 沉箱內(nèi)填石 1 〔 4 （+）222〕511 沉箱內(nèi)填石 2 ﹛ ( 4)18+12〔 42 (+)12〕11﹜5 胸墻 1 32420 胸墻 2 12420 胸墻 3 82420 沉箱上填石 1 61820 沉箱上填石 2 11820 沉箱后趾填石 〔18+（+） 11〕20 ? 每延米自重作用 4）施工期情況：施工期結(jié)構(gòu)自重力由沉箱和沉箱內(nèi)填石組成，按照設(shè)計(jì)高水位情況計(jì)算。根據(jù)表5－5 中沉箱自重和沉箱內(nèi)填石自重的計(jì)算結(jié)果得∑G =∑M =沉箱自重力矩+前倉填石重+后倉填石=++=（KNm）G=（KN/m）M=(KNm/m) 土壓力 碼頭墻后填料為塊石，水上重度 ，水下重度 ，內(nèi)摩3/k18mN＝? 3/k1mN＝?擦角 ＝ ，沉箱頂面以下考慮墻背外摩擦角 。作用于碼頭墻背的土??45 ?5???壓力按 JTS167－2－2022《重力式碼頭設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》的有關(guān)規(guī)定計(jì)算，本設(shè)計(jì)的計(jì)算項(xiàng)目包括碼頭的土壓力（永久作用） 、堆貨荷載產(chǎn)生的土壓力（可變作用）和門機(jī)荷載產(chǎn)生的土壓力（可變作用） ，堆貨與門機(jī)荷載產(chǎn)生的土壓力計(jì)算比較簡單，而且不受水位變化的影響，碼頭墻后填料產(chǎn)生的土壓力受水位變化的影響，應(yīng)對不同的水位分別進(jìn)行計(jì)算。作用于碼頭墻背的土壓力按照 JTS167－2－2022《重力式碼頭設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》計(jì)算，所以得主動土壓力系數(shù)：K =tg (45 ),則 K = tg (45 )=?an2o?沉箱頂面以下考慮外摩擦角，根據(jù) JTS167－2－2022《重力式碼頭設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》 ，表 －1 可查得 Kan＝，則水平土壓力系數(shù) ??????osanx豎向土壓力系數(shù) 14iniy土壓力標(biāo)準(zhǔn)值按照 JTS167－2－2022《重力式碼頭設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》 計(jì)算： （52） ??cos)(10?????aniniKhe （53） 02???anini式中： en en2：第 n 層土表和土底的土壓力水平分力（ ）kPa：第 層土的重度（ ）i?3kN/mhi：第 層土的高度（m）＝1?cos1）碼頭墻后填料產(chǎn)生的土壓力（永久作用）① 極端高水位情況在此情況下各高程處土壓力水平向強(qiáng)度（ ）計(jì)算如下：kPa e = e =18=(KPa) e =(18+11)=(KPa) e =(18+11)=(KPa).‘ e =(18+11+11)=(KPa) 該水位下土壓力水平向強(qiáng)度分布見圖 54。圖 54 極端高水位作用分布圖土壓力引起的水平作用： E = + （+）+ （+）H212121=++=（KN/m）土壓力引起的豎向作用： E =tg15 =（KN/m）Vo土壓力引起的傾覆力矩： M =（ +）+〔 +〕H31 ）（ ）（ ??+ =（KNm/m））（ ）（ ??土壓力引起的穩(wěn)定力矩： M =9=(KNm/m)EV② 設(shè)計(jì)高水位情況在此情況下各高程處土壓力水平向強(qiáng)度（ ）計(jì)算如下：kPa e = e =18=(KPa) e =(18+11)=(KPa) e =(18+11)=(KPa).39。e =(18+11+11)=(KPa)該水位下土壓力水平向強(qiáng)度分布見圖 55。圖 55 設(shè)計(jì)高水位作用分布圖 土壓力引起的水平作用： E = + （+）+ （+）H212121=++=（KN/m）土壓力引起的豎向作用：E =tg15 =（KN/m）Vo土壓力引起的傾覆力矩： M =( +)+〔 +〕+H31 ）（ ）（ ??=(KNm/m)）（ ）（ ??土壓力引起的穩(wěn)定力矩：M =9=(KNm/m)EV③ 設(shè)計(jì)低水位情況在此情況下各高程處土壓力水平向強(qiáng)度（ ）計(jì)算如下：kPa e = e =183=（KPa）.3 e =183=（KPa）0.39。 e =18=（KPa）7. e =（18+11）=（KPa）該水位下土壓力水平向強(qiáng)度分布見圖 56。圖 56 設(shè)計(jì)低水位作用分布圖土壓力引起的水平作用： E = 3+ （+）+ （+）H212121=++=（KN/m）土壓力引起的豎向作用： E =（+）tg15 =（KN/m）V o土壓力引起的傾覆力矩： M =( 3+)+〔 +〕+EH31）（ ）（ ??=(KNm/m)）（ ）（ ?? 土壓力引起的穩(wěn)定力矩：M =9=(KNm/m)EV2）堆貨荷載產(chǎn)生的土壓力（可變作用）：各種水位時(shí)，堆貨荷載產(chǎn)生的土壓力標(biāo)準(zhǔn)值均相同。 e =30=(KPa) e =30=(kPa)堆貨荷載產(chǎn)生的土壓力示意圖如圖 57。圖 57 堆貨荷載產(chǎn)生的土壓力分布圖堆貨荷載引起的水平作用： E =3+=+=（KN/m）Hq堆貨荷載引起的豎向作用： E =tg15 =（KN/m）Vo堆貨荷載引起的傾覆力矩： M =( 3+)+ =(KNm/m)Hq2121堆貨荷載引起的穩(wěn)定力矩： M =9=(KNm/m)EqV3）碼頭前沿堆貨引起的豎向作用（可變作用）：碼頭前沿堆貨范圍按 7m 計(jì)算。 G=730=210（KN/m）碼頭前沿堆貨產(chǎn)生的穩(wěn)定力矩： M =210（+）=(KNm/m)G4）門機(jī)荷載產(chǎn)生的土壓力（可變作用）門機(jī)荷載按兩臺同時(shí)作用產(chǎn)生的土壓力計(jì)算，每段沉箱上共作用 16 個(gè)輪子。考慮三種情況各種水位中，門機(jī)產(chǎn)生的土壓力分布范圍相同，①第一種情況: 前輪產(chǎn)生的壓力 220 /輪，后輪產(chǎn)生的輪壓力 375 /輪。kNkN查 JTS144－1－2022《港口工程荷載規(guī)范》 ，知 ＝（ ）30216375???Pk/39。門機(jī)后輪產(chǎn)生的附加土壓力強(qiáng)度 ( )為Pea （KPa）