【正文】 TS14412010）可知作用在船舶上的風壓力垂直于碼頭前沿的橫向分力與平行于碼頭前沿線的縱向分力可按下式進行計算： （78） （79）式中： —為作用在船舶上的橫向風壓力()； —為船體在水面以上橫向受風面積； —為設計風速橫向分量。 —風壓力不均折減系數(shù)，由《港口工程荷載規(guī)范》 （JTS14412010），；為風壓力修正系數(shù)。滿載時： （710） （711）半載或壓載時： （712） （713）計算半載或壓載時得出：本設計考慮半載或壓載時作用在船舶上的分壓力的橫向風力與縱向風力: （2）作用在船舶上的水流力： 本設計港口所處位置為有掩護水域，所以水流力較小，故不考慮水流對船舶的作用。 （3）系纜力 由《港口工程荷載規(guī)范》（JTS14412010）， （714） （715） （716） （717）式中： —分別為系纜力標準值及其橫向、縱向、豎向分力； —分別為可能同時出現(xiàn)的風和水流對船舶作用產生的 橫向分力總和及縱向分力總和； —系船柱受力分布不均勻系數(shù)， —計算船舶同時受力的系船柱數(shù)查的n=6； —系船纜的水平投影與碼頭前沿線所成的夾角，本設 計取30176。； —系船纜與水平面之間的夾角，β=15176。 本設計考慮兩種情況：情況一：，；由以上可得： ； 情況二： ；由以上數(shù)據可得：；依據《港口工程荷載規(guī)范》（JTS14412010），所以系纜力標準值通過內插法求得為525KN。 由以上數(shù)據可得： ；由系纜力引起的水平作用為： 由系纜力引起的垂直作用為： ；（4） 擠靠力本設計是采用重力式結構，而船舶的擠靠力是不可控制荷載，所以本設計不計算擠靠力。（5） 撞擊力本設計只考慮船舶在靠岸的時候對碼頭產生的撞擊力，本設計是天津港南疆港區(qū)，是有掩護的水域，波浪力所造成的撞擊力可忽略不計。 由規(guī)范《港口工程荷載規(guī)范》（JTS14412010）可知船舶靠岸時的撞擊力標準值應根據船舶的有效撞擊能量和橡膠護舷性能曲線及靠船結構的剛度確定。 （718） 式中：E0—船舶靠岸時的有效撞擊能量； —有效動能系數(shù)，~； —船舶質量（t），按滿載排水量計算，本設計船舶 ，則 求得M=34305(T)； —船舶靠岸法向速度（m/s），本設計船型為25000噸 查《港口工程荷載規(guī)范》，有掩護水域， （）。 由以上數(shù)據可知： （KJ）。 堆貨荷載所產生的土壓力 ?堆貨荷載的標準值 查規(guī)范《港口工程荷載規(guī)范》（JTS14412010），可知，本設計前沿堆貨荷載q=30KPa。 ?在幾種水位情況下堆貨所產生的土壓力標準值都相同； 計算可得：， ；所以可得堆貨荷載引起的水平作用： （KN/m）；堆貨荷載引起的傾覆力矩： =（）； 堆貨引起的垂直作用： （KN/m）；堆貨荷載引起的穩(wěn)定力矩： ()。碼頭前沿堆貨引起的豎向作用: (KN/m)；碼頭前沿堆貨所產生的穩(wěn)定力矩： ()； 本設計選用的岸邊集裝箱裝卸橋的軌距為16m，且每條支腿下有8只胎輪，查《港口工程荷載規(guī)范》（JTS14412010）前輪最大輪壓為400KN，后輪的輪壓是350KN。，且一個泊位有三臺岸邊集裝箱裝卸橋，所以一個沉箱上最多可作用24個輪。本設計分為以下兩種情況進行計算： （1）第一種情況：前輪輪壓為400KN/輪，后輪輪壓為350KN/輪。門機后輪所產生的附加土壓力強度： （719）式中：Kax=，=， P=35024/=（KN/m），由以上數(shù)據可得： =（Kpa）；門機后輪產生的附加土壓力引起的水平作用為： EqH==(KN/m)； 門機后輪產生的附加土壓力引起的傾覆力矩為： ==()； 門機后輪產生的附加土壓力引起的豎向作用為： Eqv=176。=（KN/m）； 門機后輪產生的附加土壓力引起的穩(wěn)定力矩為： ==（）； 門機前輪所產生的豎向作用為： G=40024/=426（KN/m）； 門機前輪所產生的穩(wěn)定力矩為： （2） 第二種情況：前輪輪壓為375KN/輪，后輪輪壓為400KN/輪。 門機后輪產生的附加土壓力強度： P=40024/=（KN/m），由以上數(shù)據可得： =2426/=（Kpa）； 門機后輪產生的附加土壓力引起的水平作用為： EqH==(KN/m)； 門機后輪產生的附加土壓力引起的傾覆力矩為： ==()； 門機后輪產生的附加土壓力引起的豎向作用為： Eqv=176。=（KN/m）； 門機后輪產生的附加土壓力引起的穩(wěn)定力矩為： ==（）； 門機前輪所產生的豎向作用為： G=37524/=400（KN/m）； 門機前輪所產生的穩(wěn)定力矩為： 波浪力計算根據《海港水文規(guī)范》（JTS14522013）有關規(guī)定進行波浪力標準值計算；(1)極端高水位（） 波浪要素： m，=, +=； 波長計算： ， （720） 式中： ， ， 所以：,查《海港水文規(guī)范》（JTS14522013）附錄H，使用內插法求得d/L=，所以L=；波壓力強度計算：判斷波態(tài)： （721）又因為d=＞2H=2=，所以墻前產生立波；波谷作用時： 根據《海港水文規(guī)范》（JTS14522013）： （722） ；靜水面處的波壓力強度為零。靜水面下Hhs==： （723） = =（Kpa）水底處波壓力強度： ； （724）墻底處波浪壓力強度按下式進行計算： （725） 因為d=d1 ，所以；單位長度墻身上的總波浪力按照下式進行計算： （726） =（KN/m）；單位長度墻底上的方向向下的波浪力按照下式進行計算： ； （727）波壓力引起的水平作用如下式： +(+)() =+ =（KN/m）；波壓力引起的傾覆力矩： = (2)設計高水位（） 波浪要素： m，=, +=（m）； 波長計算： ， 式中： ， ， 所以：,查《海港水文規(guī)范》（JTS14522013）附錄H，使用內插法求得d/L=，所以L=；波壓力強度計算：判斷波態(tài)：又因為d=＞2H=2=，所以墻前產生立波；波谷作用時： 根據《海港水文規(guī)范》（JTS14522013）： ；靜水面處的波壓力強度為零。靜水面下Hhs==： = =（Kpa）水底處波壓力強度： ；墻底處波浪壓力強度按下式進行計算： 因為d=d1 ，所以： ；單位長度墻身上的總波浪力按照下式進行計算： =（KN/m）；單位長度墻底上的方向向下的波浪力按照下式進行計算： ；波壓力引起的水平作用如下式： +(+)() =+ =（KN/m）；波壓力引起的傾覆力矩： = 沉箱沉放時面板所受水壓力計算經過計算分析得出，沉箱面板所受水壓力最大時，（l=）=。根據本設計表76（設計高水位時）得沉箱自重為: ： 沉箱體積計算： ； （728）減去前后趾的體積的體積： （729） 沉箱吃水面積： （730） 沉箱面板所受水壓力： （731）=（）； 所示。圖76 沉箱面板所受水壓力分布 碼頭荷載標準值匯總碼頭荷載標準值匯總見下表：表710 碼頭荷載標準值匯總作用分類荷載情況垂直力（KN/m）水平力（KN/m）穩(wěn)定力矩（）傾覆力矩（）永久作用自重力極端高水位//設計高水位//設計低水位//施工期//土壓力極端高水位設計高水位設計低水位可變作用波谷壓力極端高水位/設計高水位/堆貨荷載土壓力前沿堆貨210//門機荷載426船舶系纜力// 碼頭穩(wěn)定性驗算 本設計為天津港南疆港區(qū)，為有掩護水域，故本設計只考慮持久組合。 持久組合一：極端高水位（永久作用）+ 堆貨土壓力(主導可變作用) + 波谷壓力（非主導可變作用）；持久組合二：設計高水位（永久作用）+ 堆貨土壓力(主導可變作用) + 波谷壓力（非主導可變作用）； 持久組合三：設計高水位（永久作用）+ 波谷壓力(主導可變作用) + 堆貨土壓力（非主導可變作用）； 持久組合四：極端高水位（永久作用）+ 波谷壓力(主導可變作用) + 堆貨土壓力（