【正文】 7980217980227980237980247980257980266280276280285320295320304180313427632304152333042283426626635190342361903803715238038152380 長期作用極限狀態(tài)估筋截面Mmax(kNm)Mmin(kNm)n上n上根數(shù)n下n下根數(shù)1761902761903761904761905761906761907152190815219092661901030415211304114123427613418381453201553201662801762801879801979802079802179802279802379802479802579802662802762802853202953203041803134276323041523330422834266266351523713615238037383803838380 預(yù)應(yīng)力筋的布置1. 布置原則對于箱梁截面來說，縱向預(yù)應(yīng)力筋的布置還應(yīng)遵循以下原則：(1) 為避免梁體產(chǎn)生橫向彎曲，力筋在截面上應(yīng)該對稱布置；(2) 彎束盡量布置在腹板和梗肋內(nèi)，盡量減少或避免平彎，以簡化構(gòu)造和減少預(yù)應(yīng)力損失；(3) 頂、底板力筋應(yīng)適當集中在腹板及梗肋等混凝土較厚的位置，而不宜采用均勻分散布置的方式。大量的調(diào)查結(jié)果表明:均勻分散布置時箱梁頂、底板的縱向裂縫均發(fā)生在縱向力筋位置處，其主要原因是預(yù)應(yīng)力管道大大削弱了有效混凝土面積所致。將力筋布置在腹板及梗肋位置時，混凝土的面積大，橫向彎曲 應(yīng)力小，可以避免產(chǎn)生這類裂縫；(4) 若因力筋數(shù)量較多而不得不在板的中部布筋時，應(yīng)盡量避開橫向正彎矩較大的區(qū)域或改用型號較小的預(yù)應(yīng)力筋。力筋較多時，可分層布置，先錨固或彎起靠近腹板中部的力筋口。2. 梁截面布置簡圖 墩支座處預(yù)應(yīng)力筋布置示意圖 邊跨和跨中預(yù)應(yīng)力筋布置示意圖5 預(yù)應(yīng)力損失及有效應(yīng)力計算根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG D622004)的規(guī)定，當計算主梁截面應(yīng)力和確定鋼筋的控制應(yīng)力時，必須計算預(yù)應(yīng)力損失值。 采用后張法張拉的鋼筋，預(yù)應(yīng)力的損失根據(jù)發(fā)生的時期，可以大致分為傳力錨固時的預(yù)應(yīng)力損失（σlσl σl4），傳力錨固后的預(yù)應(yīng)力損失（σlσl6）兩個部分；而主梁內(nèi)的鋼束錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力（又稱為永存預(yù)應(yīng)力）分別等于張拉時錨下控制應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失。 本設(shè)計中假定預(yù)應(yīng)力束在每個截面的損失相等。 預(yù)應(yīng)力損失計算預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)計算中，應(yīng)考慮由下列因素引起的預(yù)應(yīng)力損失（1） 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦σl1（2） 錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮σl2 （3） 預(yù)應(yīng)力鋼筋與臺座之間的溫差σl3（4） 混凝土的彈性壓縮σl4（5） 預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛σl5（6） 混凝土的收縮和徐變σl6此外，還應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋與錨圈口之間的摩擦、臺座的彈性變形等因素造成的預(yù)應(yīng)力損失。對于后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件不存在鋼筋與臺座之間的溫差，本設(shè)計采用的是懸臂施工工藝，屬于后張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件，因此只考慮以下因素引起的預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦、錨具變形與鋼筋回縮和接縫壓縮、混凝土的彈性壓縮、預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛、混凝土的收縮和徐變、鋼筋的應(yīng)力松弛、混凝土的收縮和徐變。 摩阻損失預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間摩擦引起的應(yīng)力損失可按下式計算： σl1=σcon1eμφ+kχ ()式中： σcon一預(yù)應(yīng)力鋼筋錨下的張拉控制應(yīng)力(σcon ≤)；μ一預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)；φ一從張拉端至計算截面曲線管道部分切線的夾角之和(rad)；k一管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)；χ一從張拉端至計算截面的管道長度，近似取該段管道在構(gòu)件縱軸上投影長度(m)； 控制截面摩阻損失端支座截面σcon=1395（Mpa）μx（m）kφ（rad）kx+μφσl1（Mpa）ps1413950000ps1513950000ps1613950000ps1713950000ps1813950000ps1913950000ps2013950000平均值01/4截面σcon=1395（Mpa）μx（m）kφ（rad）kx+μφσl1（Mpa）ps151395ps113950000ps111395ps161395ps171395ps181395ps191395ps201395平均值墩支座處σcon=1395（Mpa）μx（m）kφ（rad）kx+μφσl1（Mpa）ps11395ps21395ps31395ps41395ps51395ps61395ps71395ps81395ps91395ps101395ps111395ps121395ps131395平均值跨中1/4σcon=1395（Mpa）μx（m）kφ（rad）kx+μφσl1（Mpa）ps1139541ps2139532ps31395ps41395ps51395ps61395ps913957ps10139523ps111395ps12139541ps13139514平均值中跨跨中σcon=1395（Mpa）μx（m）kφ（rad）kx+μφσl1（Mpa）cb11395cb2139528cb31395cb4139519cb51395cb6139510cb71395cb8139510cb9139519cb101395ct1139510ct2139510平均值 錨具變形損失由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失，可按下式計算： σl2=ΔlLΕp ()式中：Δl—錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值，統(tǒng)一取6mm；L—預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效長度；Εp—預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量。取195GPa。在計算錨具變形、鋼筋回縮等引起的應(yīng)力損失時，需考慮與張拉鋼筋時的摩阻力相反的摩阻作用，此時截面x處的錨具變形損失 σl2x=σl2x2σl1x，當變形損失數(shù)值小于零時，表示錨具變形對該截面無影響。為保守計，本設(shè)計不考慮該項以補償鋼束在與橋面平行的平面內(nèi)彎曲摩阻。最后給出每個截面單根鋼筋的平均損失。 控制截面錨具變形損失端支座截面L（m）Εp（Mpa）σl2（Mpa）墩支座處L（m）Εp（Mpa）σl2（Mpa）ps141519500078ps12107195000ps1519500060ps1353195000ps1641195000平均值ps17195000跨中1/4L（m）Εp（Mpa）σl2（Mpa）ps1833195000ps1107195000ps19195000ps289195000ps2024195000ps380195000平均值ps4681950001/4截面L（m）Εp（Mpa）σl2（Mpa）ps546195000ps1519500060ps632195000ps1107195000ps93919500030ps11107195000ps1071195000ps1641195000ps1198195000ps17195000ps12107195000ps1833195000ps1353ps19195000平均值ps2024195000中跨跨中L（m）Εp（Mpa）σl2（Mpa）平均值cb12790195000墩支座處L（m）Εp（Mpa）σl2（Mpa）cb22790195000ps1107195000cb32790195000ps289195000cb42790195000ps380195000cb52790195000ps468195000cb62790195000ps546195000cb72790195000ps632195000cb82790195000ps71819500065cb92790195000ps825195000cb102790195000ps93919500030ct12790195000ps1071195000ct22790195000ps1198195000平均值 混凝土的彈性壓縮后張預(yù)