【正文】 識(shí)在這期間葛老師給了我參考的圖紙，對(duì)掛籃的計(jì)算進(jìn)行了系統(tǒng)的講解我感覺受益匪淺。再者我要感謝給予我?guī)椭囊云鹱霎厴I(yè)設(shè)計(jì)的同學(xué)們他們給了我很多的幫助指點(diǎn)，沒有他們的幫助和提供資料，沒有他們的鼓勵(lì)和加油，這次畢業(yè)設(shè)計(jì)就不會(huì)如此的順利進(jìn)行。最后我還要感謝土木工程學(xué)院和我的母校鐵道大學(xué)四年來對(duì)我的栽培。附錄A外文翻譯原文外文翻譯譯文傾斜角度對(duì)連續(xù)組合梁橋的影響文摘傾斜的橋梁的設(shè)計(jì)在工程界越來越普遍了。在本文中，利用三維有限元分析傾斜角度對(duì)連續(xù)組合梁橋的作用，對(duì)七十二種雙跨度橋梁各種跨度比率模型(N = ),傾斜角度(060176。),以及各種安排中間橫向膜片進(jìn)行了分析。所有模型采用AASHTO HS2044加載。對(duì)于斜交橋與參考nonskewed橋的對(duì)比，以及AASHTO標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范和AASHTO LRFD規(guī)范的對(duì)比，結(jié)果表明，隨著傾斜角度的增加，在內(nèi)部和外部的梁支座彎矩迅速減小。在傾斜角度不大于20176。時(shí)，彎矩減少了10%，傾斜角度達(dá)到45176。時(shí)減少到了原來的33%。隨著傾斜角度的增加，在橋墩支撐的外梁剪切力增加，內(nèi)梁的剪切力減小。以外梁為例，隨著傾斜角度達(dá)到45176。當(dāng)傾斜角度為30176。時(shí)，最大彎矩按AASHTO標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格高估20%，跨度比率模型N=1，傾斜角度為45176。時(shí)高估50%，而當(dāng)傾斜角度為45176。時(shí)，剪切力高估10%。按AASHTO LRFD規(guī)范高估縱向彎矩和剪力。這種高估隨著傾斜角度的增加，在45176。時(shí)達(dá)到12%，在20176。時(shí)達(dá)到45%。結(jié)果表明，橫隔板垂直于橋梁縱向梁的分布是負(fù)載的最好安排。比較斜面板的簡化關(guān)系的結(jié)果與有限元分析的結(jié)果表明，擬議的continuousskewed方程是保守的連續(xù)斜交橋。值得注意的是，如果假定條件不同，雖然趨勢(shì)應(yīng)該是相似的，但這些橋梁的具體配置可能會(huì)發(fā)生改變。DOI： /（ASCE）。2012美國土木工程師學(xué)會(huì)。 CE數(shù)據(jù)庫主題詞：連續(xù)梁橋；組合梁；梁橋；斜交橋。關(guān)鍵詞：傾斜角度；連續(xù)梁橋；分配系數(shù)；復(fù)合橋。介紹在控制橋梁的設(shè)計(jì)可能取決于對(duì)齊的問題而不是經(jīng)濟(jì)問題的發(fā)達(dá)地區(qū)中斜交橋尤為常見，它也很常見在地形特征可能使橋梁上部結(jié)構(gòu)不能垂直于橋臺(tái)和橋墩的山區(qū)。在nonskewed橋梁中，荷載支撐在跨度方向，在斜交橋，這是沒有的情況。對(duì)于實(shí)心板斜交橋，荷載往往走捷徑到大橋的鈍角，在縱向梁橋橋面，這種效果也發(fā)生，雖然它是不太明顯。這一變化在高斜交橋的荷載路徑的方向上，帶來了以下的特殊特性：在甲板板有顯著的扭轉(zhuǎn)力矩，縱向彎矩減小，橫向彎矩增加，在鈍角處產(chǎn)生應(yīng)力集中和負(fù)彎矩，在急性角可能產(chǎn)生小的反升力。斜交橋的這些特點(diǎn)使對(duì)他們的分析和設(shè)計(jì)比nonskewed橋更復(fù)雜。在過去，無論傾斜角度有多大，人們都是以建造直橋的方法來對(duì)斜交橋進(jìn)行分析、設(shè)計(jì)和建造，許多設(shè)計(jì)因素都是以同樣的方式處理斜橋和直橋的。這方面的一個(gè)例子是荷載分布系數(shù)（LLDF），它在設(shè)計(jì)規(guī)范上可以是設(shè)計(jì)簡單化，并提供一個(gè)簡單而快速的評(píng)估橋梁的方法。LLDF就是一個(gè)參數(shù)函數(shù)，比如橋梁幾何，組件的相對(duì)剛度，和荷載的性質(zhì)。AASHTO(2003)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范給簡支梁的內(nèi)梁提供分布因素作為梁間距的函數(shù)，此規(guī)范不考慮傾斜角度和橋的連續(xù)性的影響。Ontario公路橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范（OMTC1992）除了主梁間距不做說明，只對(duì)縱向和橫向剛度的橋梁做了說明，然而，該方法只限于簡支梁和斜交角度較小的橋梁。當(dāng)前AASHTO LRFD橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范（AASHTO 2010）承認(rèn)LLDF是梁間距，跨長度，板厚，梁剛度的函數(shù)。LLDFs對(duì)內(nèi)外梁，剪力和彎矩，以及一個(gè)車道加載和兩個(gè)或兩個(gè)以上的車道加載情況是不同的。AASHTO LRFD規(guī)范為lldf作為一個(gè)傾斜角度的功能引入折減系數(shù)。傾斜角度對(duì)斜橋的荷載分布系數(shù)和荷載效應(yīng)來說無疑是一個(gè)重要參數(shù)（zokaie等人。1991）。Khaleel and Itani（1990）為確定由于活載作用下連續(xù)梁和斜板梁橋產(chǎn)生的彎矩提出了一種方法。他們的結(jié)論是，AASHTO規(guī)范低估了正常橋梁的外部結(jié)構(gòu)達(dá)28%的彎矩，而對(duì)于一個(gè)傾斜角度為60176。的橋梁，內(nèi)梁的最大彎矩才考慮了71%。Helba和Kennedy（1994）通過對(duì)簡支梁、連續(xù)梁，以及雙跨和斜交組合橋的測試提出了連續(xù)傾斜復(fù)合橋的極限載荷定義。ebeido和甘乃迪（1996年A，B）研究了傾斜角度以及其他設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)連續(xù)、雙跨、鋼混凝土組合橋的剪切和反應(yīng)分布因素的影響。Khaloo和Mirzabozorg（2003），采用有限元分析（FEA）方法，分析了三維（3D）、簡支和斜交橋的跨度，傾斜角度，梁間距，以及內(nèi)部橫膈膜的布置，他們發(fā)現(xiàn)，當(dāng)傾斜角度為60176。時(shí)，斜交橋外梁的荷載分布系數(shù)和nonskewed橋梁的相比降低了24%。此外，研究表明了內(nèi)梁荷載分布系數(shù)對(duì)傾斜角度的靈敏性，傾斜角度為60176。%。結(jié)果表明，%。Khaloo和Mirzabozorg（2003）建議對(duì)斜交橋的主梁活載分布系數(shù)重新進(jìn)行評(píng)估。黃等人（2004）用有限元分析方法對(duì)傾斜角度為60176。的雙跨連續(xù)鋼桁梁橋進(jìn)行了現(xiàn)場試驗(yàn)和理論分析。Ashebo等人（2007）研究了動(dòng)荷載對(duì)斜箱梁連續(xù)梁橋的影響，發(fā)現(xiàn)在傾斜角度為0176。–30176。范圍內(nèi)傾斜程度對(duì)橋梁的靜動(dòng)力特性的影響很小。Menassa等人（2007）對(duì)簡支單跨車道偏移鋼筋混凝土板橋進(jìn)行了有限元分析，他們的結(jié)論是當(dāng)傾斜角度小于20度時(shí)，斜交橋與直線橋有限元分析得到的縱向彎矩的比例幾乎為1，. 在這些研究中，還沒有考慮橫向隔板的布置和跨度比的影響。在本文中，采用有限元分析方法，研究了雙跨連續(xù)鋼混凝土組合橋的彎矩、剪力和分布系數(shù)的影響。對(duì)斜交橋有限元分析結(jié)果與參考直線橋梁進(jìn)行了比較，包括與AASHTO標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范和AASHTO LRFD規(guī)范進(jìn)行了比較。此外，對(duì)以前研究中的一個(gè)簡單的方程的精度進(jìn)行了檢查，對(duì)橫隔板的布置和跨度比的影響進(jìn)行了研究了，對(duì)不同跨度比（1，,）、傾斜角度（0176。–60176。）和安排雙排的內(nèi)梁橫隔板的72種模型進(jìn)行了分析。橋梁模型的描述與假設(shè)在這里對(duì)由六工形截面梁梁組成、。在下面的假設(shè)下，該結(jié)構(gòu)是理想化的：面板焊接在梁板上，縱梁的六個(gè)工字鋼中心距為2米。所有的材料均為彈性和均勻的。橋面板和縱向工字鋼簡支，在橋臺(tái)和橋墩上連續(xù)。對(duì)于第一跨24米，跨度比為1,，進(jìn)行了中間橫隔板不同安排的研究：第一種模式，橫向橫隔板垂直于縱向梁；第二種模式，橫向橫隔板與橋面支呈線平行。第一種模式下，傾斜角度變化為045度，第二種模式的傾斜角度變化為060度。工字鋼梁高2米。我們用L80x8毫米的角鋼做有頂部和底部線橫架的X型中間隔板。所有橋梁中，我們對(duì)抗壓強(qiáng)度30兆帕的25厘米厚的混凝土板的頂部和底部加固了一個(gè)400平方米的鋼筋網(wǎng)(Ebeido and Kennedy 1996a, b)。圖1顯示的是有限元模型和兩種橫隔板的安排。圖1 有限元模型分析有限元分析 在許多文獻(xiàn)中已經(jīng)用許多的變化來制定梁板的模型。海斯等人（1986）利用四邊殼形為橋面板和空間框架做了一個(gè)模型，除了知識(shí)在重力中心線上做了簡單的連接，沒有做剛性連接外，可以類似的看成一座偏心梁模型。真正的偏心梁是Imbsen and Nutt在1978年提出的，該模型利用板單元和剛性連接得梁單元分別代表橋面板和梁單元。Brockenbrough（1986）用了一個(gè)詳細(xì)方法把梁體分成了三部分，每個(gè)凸緣被建模為一個(gè)梁單元，每個(gè)連接被建模成一個(gè)板單元。板單元與板單元之間通過剛性連接連接到每個(gè)單元的質(zhì)心。堅(jiān)實(shí)的甲板是由tarhini和弗雷德里克提出的（1992），他們采用實(shí)體單元代表橋面板，用板單元代表梁體。偏心梁模型被認(rèn)定為最經(jīng)濟(jì)的模型，同時(shí)還準(zhǔn)確預(yù)測梁的行為。我們利用通用有限元分析程序SAP2000（滬深2000）做三維有限元分析。使用四個(gè)節(jié)點(diǎn)的三維彈性板單元與六度的自由度，在每個(gè)節(jié)點(diǎn)的混凝土板進(jìn)行建模，縱向鋼梁采用2節(jié)點(diǎn)三維彈性梁單元，在每個(gè)節(jié)點(diǎn)處有六個(gè)自由度，板體和梁單元通過剛性連接元件連接。這些元素通過連接節(jié)點(diǎn)連甲板上的元素與梁和板元素被用來模擬甲板和梁之間的復(fù)合動(dòng)作，框架狀的橫隔板均采用梁單元模擬，梁和橫隔板之間的連接是固定的。除了在縱向方向上，橋梁模型簡單的在兩端的使用邊界約束的平移位移被限制，并沒有旋轉(zhuǎn)約束。結(jié)果表明，簡支邊界條件可以提供更均勻的結(jié)果（EOM和諾瓦克2001）。此外，中間墩的模型使用邊界約束，在所有的平移位移限制來建模。附錄B圖紙1 頂橫梁圖紙2 頂橫梁扁擔(dān)梁圖紙3 底?？偝蓤D紙4 前底橫梁圖紙5 中銷座圖紙6 主桁架圖紙