【導讀】和兩階段施工圖設(shè)計及相關(guān)文件為依據(jù)的。截面預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)箱梁，采用掛籃懸臂澆筑施工。主橋主墩和過渡墩均設(shè)置橡膠盆式支座，兩端設(shè)。置伸縮縫和引橋連接。主橋箱梁采用單箱單室斷面，主墩頂梁高，高跨比1/，變化，箱梁頂板寬，底板寬，翼緣板懸臂長。面設(shè)2%的單向橫坡，由箱梁兩側(cè)腹板高度不同形成。主橋左右幅共4個“T”，對于單T而言，0#. 塊段長為支架現(xiàn)澆段；1#～13#塊段為懸澆段，采用掛藍施工；另外14#塊段為合攏段、采用吊籃施工；15#塊段為邊跨支架現(xiàn)澆段。掛籃重量控制在60T以內(nèi)。掛籃兩根主梁之間設(shè)有平聯(lián)，以減少負荷后側(cè)向。變形，增加整體穩(wěn)定性。拉桿及主梁構(gòu)成三角桁架，共同承受主桁前、后橫梁傳給的外荷載。加工時斜拉桿孔距只。加強縱梁為2cm和焊接在一起成“工”字形；限位裝置，以防止掛籃滑出軌道或箱梁前端引起掛籃傾覆。頂板為竹膠板，直接覆在由。加勁肋，側(cè)模與頂模分別定位，接頭處有效處理。對Ⅰ32a型普通工字鋼，I=11075cm4，W=692cm3，A=，

　　

【正文】 KL+θμ） ]/（ KL+θμ） P 一預(yù)應(yīng)力束的平均張拉力（ N）； P 一預(yù)應(yīng)力束張拉力端的張拉力（ N） L 一預(yù)應(yīng)力鋼材長度（ cm）； Ag 一預(yù)應(yīng)力束截面面積（ mm2）； Eg 一預(yù)應(yīng)力束 (精軋螺紋鋼筋 )彈性模量（ N／ mm2） ； θ — 從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和（ rad）； K— 孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)； μ — 預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁的摩擦系數(shù)； 設(shè)計要求兩端張拉的應(yīng)兩端分別張拉，預(yù)應(yīng)力張拉采用雙控，事前應(yīng) 49 實測（或由廠家資料提供）鋼絞線延伸值、彈模、管道摩阻損失及錨具夾片硬度。以確定張拉伸長量控制值。預(yù)應(yīng)力張拉的注意事項及封錨、壓漿同箱梁 0節(jié)段的施工。 縱向預(yù)應(yīng)力筋的張拉施工 ①箱梁縱向預(yù)應(yīng)力筋張拉前的準備工作 a、對張拉人員進行崗前培訓、定崗，并進行考核； b、對進場錨具及力筋束進行嚴格的檢驗； c、張拉設(shè)備及儀表應(yīng)有標準計量單位的標定測試鑒證； d、各種工作曲線和用表要齊全； e、檢查安全設(shè)施； ② 張拉力控制：主梁縱向預(yù)應(yīng)力鋼束有Φ 、Φ 、Φ 三 種規(guī)格，其相應(yīng)的張拉控制力分別為： 、 、。 ③ 張拉施工要點： a、張拉要保持平穩(wěn)，分級施加預(yù)應(yīng)力，一般按 15%、 30%、 60%、 80%、100%五級張拉，并按級記錄油表讀數(shù)和引伸量。張拉至最后一級時持荷2min，計算總伸長量； b、各種預(yù)應(yīng)力管道在張拉之前應(yīng)測管道摩 阻力（或根據(jù)廠家提供的資料取值），繪 PS曲線，以校核控制張拉力和確定初始張拉力； c、砼的抗壓強度必須達到設(shè)計錨固強度 且達齡期 后方可張拉； d、兩端張拉時，要求兩端同步施加預(yù)應(yīng)力和控制伸長量，當兩端伸長量相差較大時，應(yīng)查找原因，糾正后再張拉； 50 e、千斤頂前的限位板要經(jīng)常檢查看是否有摩損，同時要測定限位板的厚度，防止因厚度變化造成回縮值超過設(shè)計要求； f、張拉后發(fā)現(xiàn)夾片破碎或滑移時，應(yīng)在換夾片后，再行張拉。張拉后的回縮量大于設(shè)計規(guī)定值時，亦應(yīng)重新張拉； g、張拉后實際延伸量與理論計算 延伸值相差超過規(guī)范要求，應(yīng)按以下要求查找原因： Ⅰ、檢驗張拉設(shè)備； Ⅱ、測定預(yù)應(yīng)力鋼鉸線的彈性模量； Ⅲ、松張后再行張拉； h、 由于縱向鋼絞線的長度較長（最長的鋼束為 T14 束，其鋼絞線長度為 ，一端引伸量為 ），千斤頂不能一次張拉到位，須采取多次回油張拉到位。 ④ 壓漿施工工藝同 0塊 的施工。 豎向預(yù)應(yīng)力筋的張拉施工 豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋采用Ⅳ級φ 32 精軋螺紋鋼筋（張拉控制力為 ），配用 YGM錨具，連接器型號為 YGL；張拉設(shè)備為 YG70 型千斤頂（張拉行程 100mm）。豎向 預(yù)應(yīng)力筋 單根 張拉 力 537KN（ 每延米伸長量為 ，張拉 時 以張拉力為主。張拉 后及時旋緊螺帽， 所有 豎向預(yù)應(yīng)力筋滯后 2個節(jié)段進行復拉，復拉 到 張拉力 后再次 旋緊螺帽 立即灌漿。 豎向預(yù)應(yīng)力筋的質(zhì)量控制要點： a、下料后的預(yù)應(yīng)力筋除按要求抽樣送檢外，還應(yīng)進行表觀質(zhì)量檢查，對力筋表面明顯有裂紋或氣孔夾砂的嚴禁帶入現(xiàn)場使用。 b、豎向預(yù)應(yīng)力筋隨用隨搬運，不宜在施工現(xiàn)場長期堆 51 放，而且要杜絕用氧氣切割下料。 豎向預(yù)應(yīng)力筋的張拉施工控制要點： 為保證預(yù)加力的準確，應(yīng)定期對張拉設(shè)備液壓系統(tǒng)各組成部分（千斤頂、油泵、高壓膠管 、壓力表）進行檢查校正，校驗期限一般為 6 個月或者使用 200次以上 。若施工中發(fā)生下列情況應(yīng)重新校驗： a、張拉時預(yù)應(yīng)力高強精軋螺紋粗鋼筋突然斷裂； b、千斤頂發(fā)生故障或漏油嚴重； c、油泵壓力表針不能退回零點； d、油泵倒地或重物撞擊油壓表。 YG70 型穿心式單作用千斤頂?shù)牟僮鞑襟E如下，施加預(yù)應(yīng)力時采取邊張拉、邊擰緊錨具的方法： a、安裝錨具 —— 螺母及墊板，用扳手擰緊； b、將穿心拉桿旋戴在預(yù)應(yīng)力高強精軋螺紋粗鋼筋上至少 6扣螺紋； c、千斤頂就位，套在穿心拉桿上，撐套腳抵壓墊板，鏈輪套管套上螺母，帶上并 擰緊穿心拉桿螺母； d、前油嘴進油，后油嘴回油，活塞向后移動張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋，并隨張拉不斷轉(zhuǎn)動擰緊裝置，直至設(shè)計要求； e、前油嘴回油，后油嘴進油，活塞向前移，一次張拉結(jié)束； 十 二 、孔道壓漿 水泥漿應(yīng)嚴格按配合比設(shè)計配制，泌水率不大于 2%，稠度 1418S，嚴禁加水增加流動度，水泥漿標號 不小于 40Mpa。在壓注過程中應(yīng)連續(xù)攪拌，已拌制的水泥漿視氣溫情況應(yīng)在 3045min內(nèi)用完。壓漿由標高低處的壓漿 52 孔壓入由標高高處的出漿孔排出。 壓漿應(yīng)緩慢均勻進行保證排氣通暢。出漿孔依次排出空氣、水、稀漿到濃漿時，用木塞將排 氣孔塞住，同時壓漿泵稍加大壓力壓力保持在 持壓 2min 以上。壓漿作業(yè)時環(huán)境溫度不得低于 5℃ ，當氣溫超過 35℃ 時，作業(yè)應(yīng)在夜間進行。 壓漿中途故障不能一次壓密實時，應(yīng)立即用壓力水將孔道沖洗干凈，待故障排除后再繼續(xù)作業(yè)。 壓漿需保證安全作業(yè)，掌握噴嘴人員須戴防護鏡及手套，堵壓漿 孔時應(yīng)站在孔道側(cè)面，以防灰漿噴出傷人。 十 三 、掛籃前移 等到塊件強度至設(shè)計強度的 90%，齡期大于 6天，張拉好設(shè)計規(guī)定的預(yù)應(yīng)力束后及時壓漿。 在塊件上每 50cm畫線予以控制 。 接長前支腿行走軌道， 行走軌道使用連接 器直接錨固在梁體上。 放松掛籃的前、后吊帶。將外模、內(nèi)頂模直接落到內(nèi)外滑梁上，再將 底模全部落模 。 解除后錨與與梁體的所有固結(jié)（軌道壓梁 除外 ） 。 頂起掛籃的主梁，先將軌道往前拖運就位錨固后，再移運掛籃 。 掛籃移動時為保證安全采用 人工借助手拉葫蘆掛住主桁前支點位置 ，使兩片主桁架同步向前移動，直至達到設(shè)計位置。 重復掛籃施工的上步程序，直至箱梁懸臂澆注段完成。 掛籃行走時注意以下幾點： 53 1）、各種牽引設(shè)備及行走裝置使用前嚴格檢查 。 2）、 用手拉葫蘆將 兩臺掛籃基本對稱、同步前移 。 3）、掛籃行走時統(tǒng)一指揮，同時密切觀察反壓裝置，發(fā)現(xiàn)偏移立即停下調(diào)整 。 4）、掛籃行走隨走隨調(diào)，防止中線偏離過大 。 5）、 為了保證掛籃行走時的安全，必須在箱梁前端及軌道前端設(shè)置限位裝置，以防止掛籃滑出軌道或箱梁前端引起掛籃傾覆。 十 四 、掛籃拆除 在中跨合攏之 前 ，開始拆除掛籃，掛籃結(jié)構(gòu)拆除原則上按其拼裝的逆順序進行。 1） 、先拆除模板系統(tǒng)與底籃系統(tǒng)。 對于中跨位置，屆時租用貨船 ，人工將模板與底籃系統(tǒng)用手拉葫蘆 配合鋼絲繩將其 放在船上，然后將船開到岸邊用吊車將模板與底籃系統(tǒng)卸下。 2）、拆除主 桁架。將主桁行走至 0塊附近，先拆除主桁前橫梁，用吊車將主桁前橫梁吊下來。然后開始拆除主桁桁架，桁架拆除順序為主桁前斜拉桿、主桁后斜拉桿、主桁立柱、主桁 主梁 。 3） 、拆除行走軌道及錨固系統(tǒng)。 十 五 、 邊跨現(xiàn)澆段施工 概述 邊跨箱梁現(xiàn)澆塊段（ 15塊），長 ，高 ，每塊鋼筋用量 16160kg，混凝土方量 m3，采用滿堂支架現(xiàn)澆法施工。現(xiàn)澆塊端部 為實體混凝土（留有 直徑 100cm的人洞） ；靠近合攏塊段 2m 腹板厚 45cm，頂板 54 厚 28cm，底板厚 30cm；中間 4m為過渡段，腹板厚由 45cm 過渡到 95cm，頂板由 28cm過渡到 78cm，底板由 30cm 過渡到 80cm。 地基處理 搭設(shè)支架前對地基進行處理 。 原 先 對過渡墩 承臺 基坑進行 了 5%灰土 回填， 已經(jīng)壓實 。 現(xiàn)在 對一般原地面，先清除表層 50cm松土， 用 5%的灰土經(jīng)行處理。 整平后用 打夯機夯實 ，地基處理寬度每邊超出橋梁邊線 1m， 地基處理完畢在地基頂澆筑 10cm 厚混凝土墊層。同時為防止積水，地基頂自橋梁中線往兩邊做成 1%的橫坡。 57墩因有大運河堤防， 順橋向在大運河堤防石坡 上 用 C25混凝土 按支架步距橫橋向澆筑條形基礎(chǔ)，直 至 邊跨合攏段位置 。 支 架施工 邊跨現(xiàn)澆段 支架采用 寬 支 鋼支 架搭設(shè) 。根據(jù)上部箱梁荷載分布，順橋向 在底 腹 板下 支架 步 距 ， 縱向按 15 排布設(shè)， 從距過渡墩蓋梁邊線 20cm開始搭設(shè)。 底板 橫橋向支架 間距 ， 按 4排布設(shè)， 翼緣板下 順橋向支架步距 距為 。支架 頂部為支架可調(diào)托撐，支架底部為可調(diào)底座。 （墩頂處用∮ 48的建筑鋼管代替支架。） 支架搭設(shè)時 應(yīng)保證豎直， 支架有 、 兩種， 根據(jù) 地基頂?shù)较淞旱椎?高度，選取不同的 支架 進行 組合， 梁底 標高通過支架頂部的可調(diào)頂托進行精確調(diào)節(jié)。 為了增加支架的穩(wěn)定性，需要在支架內(nèi)縱橫 兩個方向設(shè)置若干斜撐和剪刀撐，斜撐和剪刀撐采用普通鋼管通過扣件連接在支架立 橫桿 上 ， 將各排支架牢固地連接在一起。 支架頂承托上分配梁及模板構(gòu)造及形式同 0塊現(xiàn)澆箱梁。 55 門式支架底腹板翼板 過渡墩墩帽現(xiàn)澆段支架平面布置圖 支架預(yù)壓 支架預(yù)壓 按上部恒載的重量進行預(yù)壓，預(yù)壓采用砂袋堆載 法 。支架預(yù)壓的目的 是 為消除地基及支架的非彈性變形，并驗證支架和地基的彈性變形 、穩(wěn)定性和承載力 。 預(yù)壓之前需布置好沉降觀測點，每現(xiàn)澆塊段布置 9個，順橋向 在 距過渡墩理論跨徑線 2m和 、 3個截面布置，每個截面 橫橋向在邊腹板中線及箱梁中心處布置 3個點。 56 說明： 本圖尺寸以厘米計； 圓圈表示測點位置。預(yù)壓測點布設(shè)位置示意圖 預(yù)壓之前、預(yù)壓之后（每天早晚各一次） 進行沉降觀測并記錄，直到連續(xù) 3 天觀測 沉降不超過 3mm，預(yù)壓沉降即 穩(wěn)定 ， 可以卸載。 卸載之后再次觀測 并記錄 。卸載完對預(yù)壓觀測數(shù)據(jù)進行匯總分析，卸載之后讀數(shù)和預(yù)壓穩(wěn)定之后讀數(shù)的差值為支架和地基的彈性變形值，這需要考慮到現(xiàn)澆塊段底模立模標高里。預(yù)壓之前讀數(shù)和卸載之后讀數(shù)的差值為支架和地基的非彈性變形值，通過預(yù)壓，非彈性變形已消除，底模立模標高不再考慮非彈性變形值。 砂袋堆載 方案： 堆載時基本按照箱梁各部位腹板、底板、翼板等處的混凝土實際方量換算成黃砂方梁進行差別堆載預(yù)壓 。 支架上托縱向設(shè)置 12cm工字鋼作為分配梁，以確保荷載的均布， 57 工字鋼頂設(shè)置 10 10cm 間距為 30cm的木楞，木楞橫橋向每 處設(shè)置一道縱向連接木條，以利于竹膠板的固定。最上層為 2cm 厚的竹膠板作為箱梁底模板，竹膠板拼縫處涂抹木膠并嵌上海綿條，以防漏漿。 支架的驗算如下： （一）、支架荷載計算 （ 1）模板及支架自重 模板為鋼木混合結(jié)構(gòu)，經(jīng)計算其均布荷載 ㎡，支架自重經(jīng)計算其均布荷載為 ㎡ （ 2）現(xiàn)澆段長 ，總砼重量 KN，底板面積為*6=。 新澆筑箱梁鋼筋砼均布荷載經(jīng)計算為： ㎡ （ 3）施工人員、施工小機具取荷載為： 3KN/㎡ （ 4）振搗荷載取 2KN/㎡ 支架所受的荷載組合為 : q=+++3+2 =㎡ 施工規(guī)范說明：當箱梁現(xiàn)澆采用二次成型法施工時，澆筑頂板砼時，底板和肋板已具有一定強度可與支架一同受力，在計算時可只取 底板和肋板的重量，但為了安全起見，仍取箱梁的全部自重。 （二）、 底板 支架強度驗算 根據(jù)地形條件和以往施工經(jīng)驗，支架選用門式鋼支架，按圖示方法進行搭設(shè)，門式支架單片最大荷載 Nmax=147KN，允許使用荷載 ND=(安全系數(shù) )根據(jù)支架所承受荷載組合 q=㎡， 單片門承受荷載面積為： (4*15)=,單片門架實際使用荷載最大 ㎡㎡ /片 =，小于支架允許使用荷載（ ）， 58 因此滿足施工要求。 （三）、腹 板 處支架的驗算說明： 在 腹板 的范圍內(nèi)，門式支架搭設(shè)時 按 距 搭設(shè) 。 ○ 1 腹板 處支架所受荷載計算： Ⅰ：模板及支架自重分別取 Ⅱ：實腹段箱梁鋼筋砼均布荷載 計算為 現(xiàn)澆段長 米，腹板寬 ，梁高 米， 鋼筋砼容重取 26KN/m3。 腹板處砼重量 ***26= 均布荷載計算為 Ⅲ：施工人員、施工小機具荷載取值為： 3KN/m2 Ⅳ：振搗產(chǎn)生的荷載取 2KN/m2 實腹段處支架所受荷載組合為： q＝ +++3+2＝ 83KN/m2 ○ 2 實腹段處支架強度驗算 門式支架單片最大可承受荷載 Nmax＝ 147KN/片，允許使用荷載 ND＝（安全系數(shù) ）。根據(jù)實腹段支架搭設(shè)情況和所受荷載計算可知， 由于腹板寬為 ，門架按單點計算。 單片門承受荷載面積為： *, 單片門承受荷載 *83=（ ），且與其他部位所受荷載基本相同，因此滿足施工要求。 （四）、翼板處支架的驗算說明 ： 在翼板的范圍內(nèi)，門式支架搭設(shè)時間距為 。 ○ 1 翼板處支架所受荷載計算： Ⅰ：模板及支架自重分別取 59 Ⅱ：翼板鋼筋砼均布荷載計算為 現(xiàn)澆段長 米，翼板寬 3