【正文】 析，故障范圍逐步縮小到IGV的油動機和傳動機構上。由于該項檢查的工作量和難度都很大，耗費的時間也長，經(jīng)請示廠領導同意后，開始進行該項檢查；16:30經(jīng)解體檢查發(fā)現(xiàn)：油動機輸出推動連桿頭并帽松動、鎖片長開；96TV1/2安裝板座與油動機輸出推動連桿頭的電焊處脫焊開裂；打開油缸檢查內缸面光滑無異常拉傷痕跡，活塞運動自如。復裝后，油缸可用手輕松推拉，憋壓不漏。組裝油動機后，重新緊固并帽，加鎖兩道鎖緊壓邊（原大修返廠時鎖一邊），并點焊96TV1/2安裝板座與油動機輸出推動連桿頭；22:30油動機部套復裝完畢，對IGV的靜態(tài)CSRGV和就地指示值、IGV伺服電流和反饋值進行了檢查、調整，并拆除了觀察用的兩只臨時壓力表。9月6日0:00機組發(fā)啟動令第六次試機。升速、并網(wǎng)直至帶基本負荷IGV動作正常，機組無異常，2:19停機備用；7:55按計劃正常啟機，8:00分發(fā)現(xiàn)IGV油動機液壓油管路漏油，立即停機處理，查為油動機左側管進口卡套松脫，右側管有砂眼。更換卡套并對砂眼進行了補焊。9:45處理完畢，試壓無漏；10:2機組啟動，10:22并網(wǎng)。二、原因分析，引發(fā)鎖片張開失效和焊縫開裂，導致IGV的油動機和傳動機構松動和鎖片失效。，也同樣因振動，振脫卡套及油動機進、出油液壓環(huán)形減振管因相互摩擦減薄而引起。三、防范措施，對全廠燃機的IGV部套和系統(tǒng)進行一次全面、仔細的檢查（重點為檢查、解決高頻振動問題），及時消除隱患。同時將該項檢查正式列入各臺燃機的定期工作。、協(xié)調及分析、解決問題的總負責人。當設備出現(xiàn)疑難技術問題時，及時召集相關專業(yè)技術人員，進行討論分析、安排相關檢查及處理，盡快排除異常。各專業(yè)技術人員也應打破工種、專業(yè)界限，必須聽從主機設備負責人的安排、調遣，積極配合，不得推諉。，不斷提高故障消缺能力，準確把握故障處理的切入點和時機。案例26：檢修維護不到位，運行中因異常二次停機一、事件經(jīng)過1月28日10:23分7機發(fā)“START”令，10:40機組并網(wǎng)；11:09發(fā)“軸承金屬溫度高”報警，經(jīng)查3瓦金屬溫度BTJ31/2達130/130℃，約1分鐘、溫度上升到140℃，查該瓦回油溫度及各瓦振動均正常，令機快速降負荷到5MW，3瓦金屬溫度無變化、仍為140℃。11:24報部門及廠領導同意后，令機解列、停機，進行相關檢查。經(jīng)檢查，3瓦金屬溫度測量回路有接地現(xiàn)象，由于該故障的排除涉及到要揭透平缸等的大量工作問題，一時不能處理；后領導同意，運行中按3瓦的進出油溫差（LTB3D的3瓦出油溫度與LTTH1的滑油母管進油溫度）為15℃的方法進行監(jiān)控。17:00分7機組負荷70MW、TTIB1（負荷齒輪間溫度）為178℃，18:00分TTIB1上升到188℃；19：00分TTIB1上漲到223℃，超過平時的正常運行180190℃值上限。查88VG（負荷齒輪間通風機）風葉打開、開關柜紅燈亮（有電）、但鉗表測88VG電機電流卻為0。后到現(xiàn)場打開負荷聯(lián)軸間左側門進行檢查、發(fā)現(xiàn)，發(fā)電機前軸承下方有火花（光）。19:16急令7機降負荷、切輕油、準備停機，報部門領導；即通知廠警消隊派員現(xiàn)場戒備和通知檢修各分部負責人來現(xiàn)場檢查、處理。19:36分7機解列，期間多次向4瓦下方火光部位用1211滅火機進行滅火，后經(jīng)檢查此明火是由4瓦回油測點套管外部的沉積油垢在空間高溫下自燃引發(fā)?，F(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn)88VG電機內部有一根引線斷開，重新接上后測該電機絕緣500Ω正常、試轉電機及啟動、穩(wěn)定電流也均正常。二、原因分析1.3溫度檢測故障原因分析1）分析認為7機3瓦金屬溫度BTJ31/2測點回路引出線接地、線間短路故障，是造成測量不準及波動大的原因。2）損壞的補償導線上次大修作過更換，但這次故障的出現(xiàn)仍反映出年度檢修的檢查工作及日常定檢、維護工作存在不足。1）按常規(guī)著火條件的空氣、可燃物、溫度三條來分析：可燃物為下部套管外長年積下的油垢；溫度是由于88VG斷相不轉、引起負荷間環(huán)溫上升（TTIB1上漲到223℃）；在負荷間高溫煙氣的烘烤下最終導致著火。2）接線套管外長年積下油垢，此處長年沒有妥善清理、日常清潔工作沒有做到位，平時有疏漏、這次小修中也沒有清理干凈所致。3）88VG斷相不轉經(jīng)檢查是由內一根引線斷開所致，經(jīng)現(xiàn)場調查此線段已相當陳舊。4）該問題反映出年度小修（剛小修完）的檢查及相關日常定檢、維護工作仍有漏洞及不到位和不完善的地方。5）當值運行人員存在處理措施不當?shù)膯栴}。（按照當時情況本次事件可不停機只降負荷處理）。三、防范措施1.3瓦熱電偶引線故障防范措施1）在目前問題一時無法解決的情況下，運行中需加強監(jiān)督3瓦的進出油溫差（LTB3D的3瓦回油溫度與LTTH1的滑油母管溫度之差目前為13℃）和3瓦的回油溫度。2）運行各值要加強對各主設備軸承瓦溫及振動特性的正確理解與全面撐握，特別是監(jiān)盤中各機組瓦溫與振動的動態(tài)特性，以有效避免燒瓦故障和確保機組運行的安全可靠性。3）年度檢修時檢查、更換該故障引線。1）制定檢修計劃，對處在惡劣環(huán)境條件下的動力線重要控制線應作有計劃的分期、分批檢查、更換，加強日常的定檢和維護工作以提高設備運行的可靠性。2）提高檢修及日常定檢、維護工作質量，要把各類缺陷盡力在計劃檢修及日常定檢、維護中解決掉，確保已檢查、維護或修理的設備質量。3）強化生產(chǎn)設備現(xiàn)場的文明生產(chǎn)的力度，特別是各主設備各容易積有油垢等易燃物品的死角部位；特別是運行部要強化日常巡檢和設備衛(wèi)生工作以及加強設備檢修后的驗收工作，發(fā)現(xiàn)各項安全隱患及時上報、及時處理。案例27：燃燒模式由貧貧模式向預混模式切換失敗進入擴展貧貧模式一、事件經(jīng)過6月15日，3機在第一次由貧貧燃燒向預混切換時，出現(xiàn)清吹系統(tǒng)退出故障，機組自動進入擴展LL模式，再次減負荷回切至LLPOS模式（約60MW）；之后多次進行試驗均失敗。二、原因分析燃氣清吹系統(tǒng)的閥間壓力放散管太細，造成閥間氣體不能及時泄壓。三、防范措施將燃氣清吹系統(tǒng)閥間的壓力保護定值K96PG2由原來的10PSI改為50PSI。案例28：滿負荷預混模式下運行時一區(qū)回火造成燃燒模式保護切換一、事件經(jīng)過燃機滿負荷運行，預混穩(wěn)定模式。MKV突發(fā)“燃燒室1區(qū)自動點火”、“擴展LL排放高”報警，同時燃燒室一區(qū)出現(xiàn)火焰，機組由預混穩(wěn)定模式切至LL擴展模式。二、原因分析。、旋流器燒損壞，造成燃燒區(qū)外擴、回火。三、防范措施為防止排放超標及縮短燃燒部件使用壽命，立即降負荷到60MW，退出LL擴展模式，重新帶回基本負荷。案例29：火焰筒燒損事件一、事件經(jīng)過23:45因電氣原因1燃機滿負荷跳機。在其后重新啟動過程中,因機務、控制等各方面原因歷經(jīng)了4次高速清吹、點火，直至次日3:28并列，3:52機組負荷80MW,排氣分散度(通常默認是第一分散度)℃。22:54負荷100MW,℃,約1h后升至50℃,減負荷至90MW；第2日0:54分散度升至59℃,運行人員再次減負荷至85MW,排氣分散度降至40℃；此后機組一直維持在該負荷運行,℃。凌晨6:20運行人員巡回檢查時發(fā)現(xiàn)煙囪冒黑煙,立即停運機組。經(jīng)檢查,設備損壞情況如下:,其中陽聯(lián)焰管燒穿,管身因高溫嚴重變形,靠7號、9號火焰筒一側的聯(lián)焰管頭部燒灼情況稍輕,其余燃燒單元的聯(lián)焰管正常。2.8火焰筒嚴重損壞,筒體尾部全部溶化,密封裙環(huán)全部喪失,筒體除頂部顏色基本正常外,其余大部分顏色變黑,筒身部分冷卻氣孔被溶化的金屬重新凝固后堵塞,見圖。圖11 火焰筒燒灼情況3.12過渡段正常,6過渡段內部表面(氣流轉彎處)有不同程度的斑坑,但未穿透。其余7只過渡段內有大小和范圍不同的穿孔,未穿透的斑坑內部及其他部位有明顯結垢。8過渡段嚴重溶化、燒穿，見圖2。圖11 過渡段燒灼情況4.8過渡段對應的3片靜葉凹弧表面有黑煙,其中1片靜葉進氣邊上附著較多金屬溶渣,其余燃燒單元對應的靜葉正常。、變形的痕跡,全部可用,燃燒室和燃燒缸、透平缸、排氣框架等底部排污通道全部暢通,14只燃油逆止閥經(jīng)校驗臺校驗基本正常,動葉未做檢查。二、原因分析,如燃料分配的均勻程度，燃料的霧化、冷卻空氣的均勻,通流部分葉片的結垢程度，局部焓降差別、局部漏氣等,排氣分散度是所有這些因素的綜合反應。在穩(wěn)定的工況下,即使火焰筒、過渡段等部位發(fā)生局部過熱,只要不穿透、不改變冷卻流場分布,分散度仍將維持原先的水平。,壓氣機出口約1/3的空氣流量作為一次助燃空氣從火焰筒端部魚鱗孔進入,其余2/3空氣量從火焰筒筒體冷卻孔進入,在火焰筒內表面形成氣膜以阻止高溫燃氣的表面接觸。就溫度分布情況看,在接近燃盡階段的斷面上混合氣體平均溫度最高,負荷越高,這個斷面越接近尾部,滿負荷大約就在筒身的2/3處,這是因為作為二次冷卻的空氣大部分從燃盡階段的冷卻孔內流入。由于火焰筒有良好的幾何形狀,本身具有完善的冷卻條件,表面金屬溫度并不高,而過渡段外表面僅存在有限的對流冷卻,內壁承受的是燃氣輪機的進限的對流冷卻,內壁承受的是燃氣輪機的進大部分過渡段被燒穿而火焰筒相對完好也說明了這一點。,燃燒后產(chǎn)生的顆粒對輸送通道產(chǎn)生磨損。過渡段承受的是高溫且高速流動的燃氣,當流動方向改變時產(chǎn)生的磨損最嚴重。過渡段被穿透后冷卻空氣從穿透處進入過渡段,導致過渡段壓力升高,也使火焰筒內壓力增加,火焰筒內燃燒的高溫燃氣通過聯(lián)焰管流向二側燃燒筒的流量增大,高溫燃氣直接接觸火焰筒內壁而迅速燒壞火焰筒。在這一過程中,相對應的過渡段因局部磨穿而使冷卻空氣量增加,從而改變了整個燃燒系統(tǒng)冷卻空氣量的分配。從上述分析來看,雖然分管回流式燃燒系統(tǒng)有諸多優(yōu)點,但所有的燃燒單元不可能做到熱負荷均勻一致,微小的誤差隨時間的積累終歸會使薄弱環(huán)節(jié)遭到損壞,從結構上看這些薄弱環(huán)節(jié)就在過渡段的氣流拐彎處。因此,1機在燃燒事件發(fā)生前相對較長的時間內已存在自然磨損,在電力短缺期間,機組連續(xù)滿負荷運行,水洗周期成倍延長,過渡段已達到當量時間而未進行燃燒檢查,一旦穿透便在較短時間內擴散并演變成燃燒事故。經(jīng)過分析，GE燃燒檢測保護存在嚴重缺陷。根據(jù)多年的運行經(jīng)驗,如果燃燒設備發(fā)生突發(fā)性的嚴重偏離設計工況的情況,燃燒檢測保護應能發(fā)出報警和保護動作、切斷燃料。但對于一些因長期積累引起的燃燒部件緩慢損耗的事故卻無法及時報警,主要原因有以下幾個方面：,把排氣溫度分布作為燃燒部件及通流部件是否正常的唯一判據(jù),雖然理論上是可行的,但實際運行中卻不能完全保護設備,根本原因是沒有對溫度變化歷史趨勢進行分析。排煙溫度偏差在正常范圍時,初溫特別是局部初溫不一定正常。因此不能僅以排煙溫度來判定初溫是否正常、燃燒是否正常。,反映設備狀況的溫度、壓力等流動參數(shù)的偏差不足以反映排氣端溫度分布的較大變化。即使對平均值來說,也僅當透平運行正常且工況穩(wěn)定時,進口和出口參數(shù)才具有對應關系。例如在基本工況下,通過計算其分散度大致在68℃左右,而實際運行中超過33℃的概率不大；變工況下的監(jiān)測保護定值是在原穩(wěn)態(tài)基礎上增加111℃,工況穩(wěn)定后以一定速率衰減至穩(wěn)態(tài)值,而實際情況是工況變化時排氣分散度很少超過44℃。因此,這樣的分散度變化不可能引起保護裝置動作。三、防范措施日常維護應制定防止燃燒單元熱偏差的技術措施，定期進行燃燒檢查。對于燃用液體燃料特別是重油的燃氣輪機，利用每隔200h的停機水洗進行日常維護：。燃料供給系統(tǒng)是日常維護的主要對象，主要進行如下檢查：1）雙螺桿泵是供油系統(tǒng)中的主要增壓設備,轉子外表涂有比較堅硬但比較脆的涂層,用于減少動靜部分間隙,提高泵的效率實際運行中多次發(fā)生涂層剝落,這些剝落的碎片很容易卡住燃油管路上的單向閥!燃油噴嘴等,導致燃油流量不均勻,也造成多次燃燒監(jiān)測保護動作。2）流量分配器的主要問題是磨損磨損導致流量分配不均勻,測速齒輪的固定螺絲脫落和測量間隙的變化,運行中主要反應在流量顯示有偏差和波動,影響了調節(jié)品質,造成機組負荷擺動大。因此應充分利用機組水洗機會定期測量測速齒輪的間隙和緊固螺絲的緊力。3）單向閥。每一燃燒單元的燃油噴嘴入口均設有單向閥,目的是當供油系統(tǒng)進行管線清洗時防止清洗的柴油進入通流部分。單向閥的特性(啟閉壓力)對燃油流量影響較大,要保證14個單向閥特性一致確有困難。可定期將單向閥放到自制的壓力校驗臺上進行啟閉壓力的校驗,將啟閉壓力相對均勻一致的單向閥集中使用。4）燃油噴嘴的性能對燃燒系統(tǒng)的影響非常大?，F(xiàn)場無法進行流量和霧化試驗,但可進行嚴密性試驗,目的是防止燃油!霧化空氣互相串通流量的偏差通過單向閥前的壓力進行監(jiān)視。1）目視檢查。利用機組水洗后的干燥期間,對角拆卸1組或2組燃油噴嘴,對聯(lián)焰管、火焰筒、過渡段和一級噴嘴進行目視宏觀檢查,盡早發(fā)現(xiàn)早期缺陷。2）孔窺儀檢查。通流部分的檢查是目視檢查的盲區(qū)?？赘Q儀檢查通常是在目視檢查沒有發(fā)現(xiàn)明顯缺陷,而機組仍然存在原因不明的問題,需要對通流部分特別是一、二級噴嘴的冷卻部分進行的檢查。3）按GE標準進行的檢查,即計劃小修。這種檢查方式較為徹底,也有足夠的時間進行一些簡單的處理，但要事先申請。第二篇 汽機系統(tǒng)案例30：低壓排汽溫度高停機一、事件經(jīng)過2008年2月21日11:42，1燃機啟動過程中運行人員發(fā)現(xiàn)余熱爐汽包間有蒸汽排放，派人就地檢查；為防止發(fā)生人身傷害，12:04從DCS上將高壓及再熱蒸汽啟動排汽電動門由自動位解手動，并關閉；12:04機組并網(wǎng)，12:18低壓排汽溫度高80℃報警。12:20低壓排汽溫度高120℃，保護動作，燃機解列。后查明，汽包間漏汽原因為高壓過熱蒸汽減溫水排空氣門關閉不嚴。二、原因分析，導致主蒸汽壓力升高，高、中壓主汽旁路門開大，大量高溫蒸汽及空氣快速進入凝汽器，凝汽器排汽溫度升高。，造成汽包間泄漏蒸汽。三、防范措施，做到操作到位。，生產(chǎn)人員人員應熟悉控制系統(tǒng)的邏輯關系，對于投入自動的設備，無特殊原因，不得隨意解除自動，手動干預系統(tǒng)正常調節(jié)。，認真執(zhí)行“兩票三制”，對設備的檢查、操作到位；提高運行值班員的運行經(jīng)驗和事故處理能力；對存在隱患的設備、異常工況先消除，再進行下一步工作。案例31：中