萬噸加氫裂化裝置開工總結-資料下載頁
2026-01-09 17:00本頁面
【正文】 KPa；摻煉 CGO后，壓降略有上升，達到 196KPa和 528KPa；在設計負荷條件下，在 200KPa和 659KPa，基本保持穩(wěn)定。 床層各支徑向溫差在循環(huán)氫環(huán)境下，全部＜ 3℃ ；但從進低氮油開始，各床層出口徑向溫差最高達到 10℃ ，隨著 VGO進料和裝置負荷的調整，目前保持在在 57℃ ，初步判斷即使反應進料保證在設計進料的 50%以上，但床層直徑 4000mm,仍然存在一定程度的物料偏流。 獨山子石化 四、試車過程問題分析 獨山子石化 儀表聯鎖誤報，造車裝置緊急停工 在裝置設計上， UOP設計裂化床層溫度、反應器表面熱電偶共 162支一取一參與裝置緊急停工聯鎖， UOP儀表設計為一旦溫度失靈，溫度指示跑低點，避免造成裝置停工，而且 ,UOP堅持認為選擇可靠的儀表后，能夠避免儀表失靈對裝置的影響。 8月 22日在高壓氣密階段，凌晨 4： 00點裂化第三床層出口中間熱偶 TI1053突然跳越，最高達到 551℃ ，裝置 緊急泄壓打開，裝置緊急停工。 9月 1日 20： 22分裂化第四床層一支多點熱偶 TI1084突然跳越，最高達到 519℃ ，裝置 ，裝置緊急停工，使催化劑予硫化工作推遲 1天。 原因：儀表檢查接線無問題，兩次原因均是溫度變送器損壞，更換后正常。 獨山子石化 高壓設備出口管線震動 在裝置高壓氣密過程，耗時 48天，主要解決新氫機出口管線震動和高壓注水泵出口管線震動問題；分別通過增加支撐、管線調整等方式基本解決了管線震動問題。 循環(huán)機干氣密封故障 循環(huán)機采用德國 John Grane干氣密封系統 ,設計流程使用除濕除霧器保證干氣不帶凝液， 2022年 9月 4日，裝置開工進行到高溫硫化階段，低壓端漏氣壓力突然升高，達到，機組停機，裝置緊急泄壓，拆檢發(fā)現低壓端密封動環(huán)損壞；更換密封。隨后，主密封氣增加伴熱措施，防止干氣不干。 獨山子石化 分餾塔柴油抽出管線泄露 2022年 9月 12日凌晨，操作人員巡檢發(fā)現柴油抽出側線泄露，裝置降溫降量循環(huán)，經檢查，發(fā)現施工時固定管線的臨時支撐焊透管線且在施工完畢后未割除，隨著管線升溫膨脹后將管線拉裂，產生裂紋，屬施工不規(guī)范問題；處理 7h后，裝置恢復生產 獨山子石化 五、開工體會 獨山子石化 通過本次開工，深切感受到對引進的工藝包，在開工前必須吃透操作理念、掌握控制方法。同時，也感受到 UOP工藝包具有的獨到特點： 高壓容器現場液面指示不適用玻璃板液面計，全部使用磁翻板。 UOP建議 :在壓力超過 ，就不能再使用玻璃板。 設置管道安全閥。 UOP堅持只要管線上設置了自動控制閥或手閥，則該閥門之前的管線上必須設置安全閥，防止誤操作，造成管線或設備超壓，同時所有機泵設置最小流量控制。 。 UOP認為高分液面控制很關鍵，設置聯鎖閥就存在誤動作的可能，為防止串壓造成的低壓設備超壓，在冷、熱低分上分別設置共計 5個安全閥。 獨山子石化 高分液面、界面設置雙指示，尤其是冷高分液面設計為自動高選控制，防止液面假指示造成循環(huán)機停機。 、施工必須絕對對稱布置，降低偏流的可能性；充分考慮冬季運行，高壓空冷采用熱風循環(huán)形式。 UOP認為熱高分氣空冷的運行條件比高壓空冷更惡劣，材質選用 Incoloy 825。 ，循環(huán)氫加熱爐分支設進料控制閥，采用 UOP經典的支路平衡控制。 在裂化床層設置多點熱電偶，反應器表面設置表面溫度計，兩者均為一選一參與飛溫聯鎖。 獨山子石化 UOP設計不使用阻垢劑，認為其成份會對催化劑的活性組分產生不利的影響。 UOP堅持選用最好的儀表，所以，要求所有的聯鎖不允許加旁路，任何時候必須全部投用。 分餾各塔設計上設置了各段塔盤的差壓顯示，與各段溫度配合，綜合分析塔內氣液相分布。 裝置僅設計低壓氮氣系統，事故狀態(tài)下反應壓力降低后使用低壓氮氣系統置換，系統充壓只要滿足循環(huán)機開機即可。 獨山子石化 裝置自 2022年 9月 13日開工后，裝置加工負荷保持在 70%以上，至 2022年 4月 13日，裝置平穩(wěn)運行7個月，經受了嚴冬的考驗。累計加工 VGO 698423 t、 CGO 99940t，提供乙烯尾油 313049t，能耗達到 /t ，各項經濟技術指標達到設計要求，發(fā)揮了裝置效能。 獨山子石化 謝謝！ 歡迎批評指正！
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