【正文】 a 大 2o～ 3o左右，所以取 θ 為 17o。 斜導柱尾部臺肩高度取 7㎜ 經(jīng)計算， L為 ，取 140㎜ 側(cè)滑塊的設計 側(cè)滑塊是斜導柱側(cè)向分型抽芯機構(gòu)中的一個重要零部件，它上面安裝有側(cè)向型芯或側(cè)向成型塊?；瑝K的結(jié)構(gòu)形狀可以根據(jù)具體塑件和模具結(jié)構(gòu)靈活設計，它可以分為 整體式和組合式兩種，在滑塊上直接制出側(cè)向型芯或側(cè)向型腔的結(jié)構(gòu)稱為整體式，這種結(jié)構(gòu)僅僅適合形狀十分簡單的側(cè)向移動零件。由于本設計中側(cè)向孔的零件十分簡單，所以可以采取整體式結(jié)構(gòu)。 導滑槽設計 成型滑塊在側(cè)向分型抽芯和復位過程中，要求其必須沿一定方向平穩(wěn)地往復移動，這一過程必須在導滑槽內(nèi)完成，根據(jù)模具上型芯的大小、形狀和要求不同，以及各工廠的具體使用情況，滑塊與導滑槽的配合形式也有不同，一般采用 T形槽或燕尾槽導滑，本設計采用 T形槽，其結(jié)構(gòu)形式如圖示： 圖 320 導滑槽的設計 中南大學本科生畢業(yè)設計 48 楔緊塊設計 在注射成型中，側(cè)向成型零件受到熔融塑料很大的推力作用，這個力通過滑塊傳給小導柱，而一般的斜導柱為一細長桿 ,受力后容易變形，導致滑塊后移，因此必須設置楔緊塊，以便在合模后鎖住滑塊， 承受熔融塑料給予側(cè)向成型零件的推力。楔緊角一般比斜導柱傾斜角大 2o～ 3o，配合為 H7/m6。楔緊塊形式如圖： 圖 321 楔緊塊的設計 滑塊定位裝置的設計 滑塊定位裝置在開模過程中 用來保證滑塊停留在剛剛脫離斜導柱的位置，不再發(fā)生任何移動，以避免合模時斜導柱不能準確地插進滑塊的斜導孔內(nèi)，造成模具損壞。設計斜滑塊裝置時，應根據(jù)模具的結(jié)構(gòu)和滑塊所在的不同位置選用不同的形式。本設計選用彈簧頂銷式定位裝置，彈簧的直徑可選 1～ ㎜，頂銷的頭部制成半球狀，滑塊上的定位穴設計成球冠狀或成 90o的錐穴。頂銷形式如圖： 圖 322 滑塊定位裝置的設計 吊環(huán)螺釘?shù)脑O計 模具吊環(huán)螺釘是設計師在設計中按模具實重規(guī)定的，要保證相對兩 側(cè)模板上均設吊環(huán)螺釘，以保證平衡起吊。在動模板側(cè)壁設置 2支吊環(huán)螺釘，均選用 M24，完美畢業(yè)網(wǎng) 完美畢業(yè)網(wǎng) 型號為 A型。規(guī)格為 20㎜，材料為 20鋼，經(jīng)正火處理。 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設計 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)分析 模具溫度對塑料熔體的充模流動、固化定型、生產(chǎn)效率及塑件的形狀和尺寸精度都有重要的影響。注射模中這支溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的目的，就是要通過控制模具溫度，是注射成型具有良好的產(chǎn)品質(zhì)量和較高的生產(chǎn)效率。 無論何種塑料進行注射成型，均有一個比較適宜的模具溫度范圍，在此溫度范圍內(nèi)，塑料熔體的流動性好，容易充滿型腔，塑件脫模后收 縮和翹曲變形小，形狀和尺寸穩(wěn)定，力學性能以及表面質(zhì)量比較高。 模具溫度的調(diào)節(jié)是指對模具進行冷卻和加熱，必要時兩者皆有，從而達到控制模溫的目的，對于粘度低、流動性好的塑料，因為成型工藝要求模溫都不太高，所以常用常溫水對模具進行冷卻，有時為了進一步縮短在模內(nèi)的冷卻時間，亦可以用冷水控制模溫。對于粘度高、 流動性差的塑料，為了提高充型性能，成型工藝要求有較高的模溫，因此經(jīng)常需要對模具進行加熱。 ABS成型工藝性較好，因此不需設置加熱系統(tǒng)。所以，只設置冷卻系統(tǒng)，用常溫水進行冷卻。 熱平衡計算 對于大多 數(shù)中小型注射模具的水冷卻系統(tǒng)，必須計算冷卻傳熱面積，確定冷卻水溫度和流量。 進行注射過程熱平衡計算，就是計算單位時間內(nèi)熔體固化放出熱量等于冷卻水所攜走的熱量。 nGmQ iPiin ???? （ 3— 19） )( inoutwwout ttCmQ ?? （ 3— 20） )()( inoutw iinoutw piw ttC nGttC mm ?????? （ 3— 21） 式中 Qin—— 塑料熔體每小時冷卻固化所放出的熱量 (kJ/H)； Δ i—— 為每千克塑料熔體凝固時放出的熱量 (kJ/kg)，為 350； mp—— 為每小時注射的塑料量 (kg)； n —— 每小時的注射次數(shù)， ABS 成型周期為 40～ 70s， n 大致為 90； G —— 每次注射的塑料用量 (kg)，約為 ； Qout—— 冷卻水每小時從模具中攜走熱量 (kJ/H)； mout—— 冷卻水每小時用量 (kg/H)； 中南大學本科生畢業(yè)設計 50 Cw—— 冷卻水比熱容 (kj/kg ?oC?H)，為 ； tout—— 模具的出水溫度 (oC)，為 28oC； tin—— 進入模具的冷卻水溫度 (oC)，為 22oC； mw—— 冷卻水每小時用量 (kg/H)； 經(jīng)計算， Qin為 6300 kJ/H， mw為 kg/H。 湍流計算 （ 1） 湍流計算 經(jīng)計算保證冷卻水在管道中處于湍流狀態(tài)，從而獲得冷卻水的體積流量 V，并確定相應的管徑 d。 inoutiw tt nGmV ????? ? ? （ 3— 22） 式中 ρ —— 水的密度 (1000kg/m3)； 經(jīng)計算 V為 103(m3/min) 根據(jù)《塑料模具設計師指南》表 查表得冷卻圓管中管道直徑為 8103m，所以 smdVdVv / 4 22 ??? ? （ 3— 23） 冷卻面積計算 進一步確定能保證冷卻效率的冷卻管道的長度和孔數(shù)。 由冷卻定律，冷卻水從模具中帶走熱量 ??? taQout (kj/h) （ 3— 24） )( ino u tmcpm tttttt ?????? （ 3— 25） 0 )( dvAa ?? （ 3— 26） 0 uCA w?? （ 3— 27） dln??? （ 3— 28） 式中 tm—— 模具溫度 (oC)，為 60； tcp—— 冷卻水平均溫度 (oC)，為 (28+22)/2=25oC； Δ t—— 模具與冷卻水平均溫度差 (oC)，為 6025=35oC； a —— 冷卻水的管壁傳熱系數(shù) (kJ/㎡ ?h?oC)； 完美畢業(yè)網(wǎng) 完美畢業(yè)網(wǎng) Φ —— 管道的有效冷卻面積 (㎡ )； A0—— 冷卻水物理性質(zhì)參量的函數(shù)，根據(jù) tcp為 25oC，可以查《塑料模具設計師指南》表 ， A0為 ； ρ —— 水的密度 (1000kg/m3)； v —— 水流速，為 ； d —— 管徑 (㎜ )，為 8 103m； λ —— 水的導熱系數(shù)； u —— 粘度； Cw—— 比熱容； l—— 管長 (m)，約 560㎜。 經(jīng)計算， a為 kJ/㎡ ?h?oC 由公式 (1)得所需的冷卻面積為 ㎡ 由公式（ 2） n為 ，圓整后取 2根 冷卻系統(tǒng)設計 冷卻系統(tǒng)的設計原則 （ 1） 管道的直徑經(jīng)湍流計算確定，一般取 d=8～ 25㎜。管道過細，加工和 清理困難，水垢和鐵銹輝是冷卻效率變壞一個數(shù)量級，因此需定期清理。所以冷卻水道應盡量多，截面尺寸應盡量大，只要不妨礙模具總體結(jié)構(gòu)，管道的孔徑和根數(shù)愈大愈多越好。進水和出水 的接頭盡可能在模具一側(cè)，并不妨礙注塑操作的方向。 （ 2） 冷卻管道的布置應以均勻為前提 ,孔比與型腔壁的間距 h=(～ 3)d=18㎜，孔壁之間間距 b=(～ 4)d=26㎜。過大的間距會使模溫不均勻；過小的間距孔壁承受型腔高壓后，由于彎曲應力和剪切應力及其綜合變形作用，在孔的中央部位會產(chǎn)生型腔壁的壓塌現(xiàn)象。 （ 3） 澆口處應加強冷卻，應避免接觸塑件的熔接部位。 （ 4） 冷卻水道出入口溫差應盡量小，應控制在 5oC以內(nèi)。 （ 5） 冷卻水道應沿著塑料收縮的方向進行 （ 6） 從冷卻效果來選用模具材料，常用的鋼的導熱系數(shù)均較低，含碳量和含鉻量越高的鋼 種導熱性越差。 本設計冷卻的對象是兩個點澆口，塑件的深度為 28 ㎜。對凹模部分和凸模部分都應該設置冷卻水道。 根據(jù)塑件的形狀，在凹模部分的上面開設 6 條冷卻水道。直徑為 10 ㎜，長度為根據(jù)模具尺寸計算。 在凸模兩側(cè)邊分別開設冷卻回路；共開設兩條冷卻回路，直徑為 10 ㎜，長中南大學本科生畢業(yè)設計 52 度為根據(jù)模具尺寸計算。 冷卻水道的開設如下圖： 圖 323 凹模冷卻回路的設計 圖 324 凸模型芯冷卻回路的設計