【導讀】莇蒅羀膄芃蒄蝕羇腿蒃螂膂蒈薂襖羅莄薁羆膁芀薀蚆羃芆蕿袈艿膂蕿羈肂蒀薈蝕芇莆薇螃肀節(jié)薆裊芅膈蚅羇肈蕆蚄蚇袁莃蚄蝿肇荿蚃衿芅螞蟻膅膁蟻螄羈葿蝕袆膃蒞蠆羈羆芁螈蚈膁膇螈螀羄蒆螇膀蒂螆肅肂莈螅螄羋芄莁袇肁膀莁罿芆葿莀蠆聿蒞葿螁芅芁蒈袃肇膇蕆肆袀薅蒆螅膆蒁蒅袈羈莇蒅羀膄芃蒄蝕羇腿蒃螂膂蒈薂襖羅莄薁羆膁芀薀蚆羃芆蕿袈艿膂蕿羈肂蒀薈蝕芇莆薇螃肀節(jié)薆裊芅膈蚅羇肈蕆蚄蚇袁莃蚄蝿肇荿蚃衿芅螞蟻膅膁蟻螄羈葿蝕袆膃蒞蠆羈羆芁螈蚈膁膇螈螀羄蒆螇膀蒂螆肅肂莈螅螄羋芄莁袇肁膀莁罿芆葿莀蠆聿蒞葿螁芅芁蒈袃肇膇蕆肆袀薅蒆螅膆蒁蒅袈羈莇蒅羀膄芃蒄蝕羇腿蒃螂膂蒈薂襖羅莄薁羆膁芀薀蚆羃芆蕿袈艿膂蕿羈肂蒀薈蝕芇莆薇螃肀節(jié)薆裊芅膈蚅羇肈蕆蚄蚇袁莃蚄蝿肇荿蚃衿芅螞蟻膅膁蟻螄羈葿蝕袆膃蒞蠆羈羆芁螈蚈膁膇螈螀羄蒆螇膀蒂螆肅肂莈螅螄羋芄莁袇肁膀莁罿芆葿莀蠆聿蒞葿螁芅芁蒈袃肇膇蕆肆袀薅蒆螅膆蒁蒅袈羈莇蒅羀膄芃蒄蝕羇腿蒃螂膂蒈薂襖羅莄薁羆膁芀薀

　　

【正文】 細風險評估作為風險評價與管理程序的開始，需循序漸進。 （ 1）識別站場上存在的所有風險因素 . (2)“篩選分析”明確了站場處于敏感的人口密度較高的地區(qū)，或者存在低效率的人為操作風險，預計的風險要比其他部分相對較高。 (3) 操作者或規(guī)定者認定為比平均風險高得多的風險，或需提供更 多成本控制的風險。 (4) 站場處在特殊環(huán)境之中（如反恐形勢的存在時 ,風險大大提高）。 4 風險事故起因確認 （ 1） 站場風險中，物質的事故性泄漏導致輸送物質的擴散難以控制，并伴隨著發(fā)生火災、爆炸、財產損失、以及對環(huán)境影響的可能性。 （ 2）確認站場意外事故不是由一種原因引起，可能是一個或多個事故引起，最終導致站場完整性的破壞或天然氣產的損失。這多個事故可能有一個或全部是潛在的起因，需要確定和分析。例如，整流器故障能導致陰極防護的損失，它能導致腐蝕的泄露損失。整流器本身的故障可以由任意的部件故障及雷電等所導 致。 （ 3）應描述風險評價基本程序、使用工具和方法，明確管站場意外事故以及起因。方法包括： (a)以專業(yè)知識為基礎的過程，其中涉及站場意外事故起因的操作，需要由有經驗和維護人員以訪問調查、檢測清單、事故類型和作用表等方法獲取。 (b)以運行過程中的站場文件操作記錄、事故報告類型、維修歷史記錄確定。 (c)以邏輯為基礎的過程，如故障事故樹、事故樹等確認站場意外事故的潛在起因。 （ 4）風險 評估的詳細和復雜程度應與被評估設施的風險水平相一致，并制定風險控制策略 ,地區(qū)公司風險評價與管理程序應說明風險評估方法的適用性。 5 站場設備失效可能性分析 失效概率（ P ）由每個特定風險（ iP ）以式（ 12）表示： )1) . .. (1)(1(1 21 nPPPP ????? （ 12） 20 如果系統(tǒng)保養(yǎng)的很好，失效可能性很小，方程可表示為式 （ 13） ： nPPPP ???? .. .21 （如果對于所有的 i ， 1??iP ） （ 13） 兩種失效概率的不同之處源于特定風險值的取法。 系統(tǒng)中每個設備可以應用失效概率影響因子（ IF ）來描述： IR FFpF ?? （ 14） FR為相對風險因子 安 全因子為風險因子的倒數(shù)，即 1?RF ，由于當 Fp 很小時， 1)1( ??Fp 就近似的等于 Fp 。得到式（ 15）： IR FFpF /)1(1 ??? （ 15） 這樣，一旦相對風險因子（ FR）已知，站場設備就可以進行風險排序。 API581提供的方法將可能性分析以 特定設備類型的同類失效頻率數(shù)據開始，通過設備修正系數(shù)（ EF ），計算出一個經過調整的失效頻率，表達式如下： 頻率 調整＝ 頻率同類 EF （ 16） 同類失效頻率數(shù)據建立在多個工業(yè)設備失效的歷史數(shù)據匯編的基礎上。設備修正系數(shù)是根據設備運行的特定環(huán)境來編制其獨特的修正系數(shù)。 同類失效頻率 API 581提供了設備的同類失效概率值，如表 10，空白處表示沒有統(tǒng)計出 合適的風險概率。 表 10 建議的同類設備失效頻率 設備類型 泄漏頻率（ /年， 4個孔尺寸） 破裂 離心式壓縮機 1 103 1 104 往復式壓縮機 6 103 6 104 過濾器 9 104 1 104 5 105 1 105 換熱器，殼程 4 105 1 104 1 105 6 106 換熱器，管程 4 105 1 104 1 105 6 106 流量計 3 105 1 104 1 105 21 19mm直徑管子 / 1 105 3 107 / 5 106 5 107 / 3 106 6 102 / 9 107 6 107 7 108 / 4 107 4 107 7 108 / 3 107 3 107 8 108 2 108 254mm直徑管子 / 2 107 3 107 8 108 2 108 / 1 107 3 107 3 108 2 108 / 1 107 2 107 2 108 2 108 / 6 108 2 107 2 108 1 108 常壓儲罐 4 105 1 104 1 105 2 105 設備修正系數(shù) 根據設備運行的特定環(huán)境，為每一設備制定設備修正系數(shù)。用設備修正系數(shù)來表明失效頻率與同類失效頻率偏離的大小。正的修正系數(shù)表示預期失 效頻率比同類失效頻率更高，而負值表示預期失效頻率的降低。當預期條件使失效頻率增加大約一個數(shù)量級時，被賦予 +10的值。 設備修正系數(shù)被進一步分為通用次因子、機械次因子和工藝次因子，在分析了這些次因子之后，將所有分項確定值相加，得到該設備項的最終數(shù)值。這個總和可正可負，需要經過進一步換算才能得到需要的設備修正系數(shù)。 表 11 設備修正系數(shù)換算表 數(shù)值總和情況 EF 值 該絕對值的倒數(shù) ~ 等于該數(shù)值 通用次因子 通用次因子對站場設施中的所有設備的影響是相同的。因此，關于這些條件的信息只需收集和記錄一次。 通用次因子包括下列單元：站場條件、冷天氣運行、地震活動性 。 1)站場條件 站場條件考慮被評估站場設施的當前條件： （ 1） 站場的一般外觀，觀察的因素包括：站場管理的總體狀況、臨時維、搶修能力、油漆退化或其它例行維護不到位的情況。 22 （ 2） 與操作和維護人員的面談的結論：首次正確完成絕大部分維護工作而很少返工的能力、工作請求不被積壓的傳統(tǒng)、工作人員對維護很重視。 （ 3） 站場布局與結構。在其當前條件下，站場的設備空間和走向是 否方便維護和檢驗活動。 表 12 根據站場條件的評級 裝置條件 類別 數(shù)值 明顯好于工業(yè)標準 A 與工業(yè)標準大致相當 B 0 低于工業(yè)標準 C + 明顯低于工業(yè)標準 D + 2） 冷天氣運行 寒冷天氣將給站場運行帶來額外的風險。特別低的溫度禁止維護和檢驗活動，且可能導致對外部設備的運行監(jiān)控減少。 冬季條件也可能對設備項產生直接影響。冰雪堆積可能造成小管線、儀表與電氣管段等的變形或斷裂。冷天氣問題可通過合理設計降到最小，但它們不能被完全消除。 表 13 冷天氣運行補償 冬季溫度（ ℃） 數(shù)值 0 － ～ － ～－ － 3） 地震活動 盡管裝置已經按相關標準進行了設計，但位于地震活動區(qū)的裝置比這類區(qū)域外的設施的失效概率要高些。 表 14 地震區(qū)運行補償 地震區(qū) 數(shù)值 0或 1 0 2或 3 4 機械次因子 23 機械次因子涉及與設備項的設計與制造相關的因素，形成的數(shù)值對每臺設備常常不同。該因子由以下 5個要素組成：復雜性、建造規(guī)范、壽命周期、安全系數(shù)和振動。 1） 復雜性 復雜性因素包括設 備復雜性和管道復雜性。 （ 1）設備復雜性 判定一個設備復雜性，并且在大多數(shù)情況下判斷設備復雜程度的一種方法是確定其上的接管數(shù)。接管數(shù)很容易得到，且可一致的應用于所有類型的設備。 表 15 設備復雜性系數(shù) 設備 數(shù)值 0 + + 泵、過濾器和流量計 74 4 容器 7 712 1316 16 （ 2）管道復雜性 管道復雜度由下列因素組成： A） 連接頭數(shù) 法蘭連接比焊接接頭具有更高的泄漏概率。管段中包括的每個法蘭被賦予一個復雜度系數(shù) 。 B） 支管數(shù) 以三通 而不是以一個注入點接入待評估的管段的任何管線都被認為一個支管。排液管、混合三通、泄壓閥支管和測溫測壓支管應包括在內。每個支管都會增加管道的應力和疲勞，于是便增加了失效的可能性。每個支管具有一個數(shù)值為 。 C） 閥門數(shù) 閥門被認為是管道的一部分。為了分析的一致性，管段下游的所有閥門都應看成是該管段的一部分。每個切斷閥、控制閥、排液閥和排氣閥都應包括在內。只有泄壓閥不被包括在計數(shù)內。閥門填料上小到中等程度的泄漏并非罕見。每個閥賦予一個 5的復雜度系數(shù)。 管段的復雜度系數(shù)＝（接頭數(shù) 10）＋（支管數(shù) 3）＋（閥門數(shù) 5） 由于同類失效頻率以單位管長表達，所以復雜度系數(shù)還必須根據管長進行調節(jié)。上述確定的復雜度系數(shù)除以管長來確定每單位長度的復雜度系數(shù)。然后對每一管段賦以數(shù)值，如表16所示。 表 16 管道復雜度系數(shù) 復雜度系數(shù) /米 數(shù)值 24 ～ ～ ～ 0 ～ ～ ～ 2） 建造規(guī)范 建造規(guī)范狀況根據現(xiàn)有 規(guī)范、過時規(guī)范設計和沒有可用規(guī)范的三種情況進行區(qū)分。 表 17 建造規(guī)范狀況值 規(guī)范的狀況 類別 數(shù)值 設備滿足最新版本的規(guī)范 A 0 自設備制造以來，該類設備規(guī)范已作了重大修改 B 制造時這類設備沒有正式規(guī)范，或未按現(xiàn)行規(guī)范制造 C 3） 設備的壽命周期 設備使用的前幾個月或前幾年，它的可靠性較低，并且其失效概率也較高。在解決了初始設計問題、制造缺陷和運行難題等之后，設備的失效頻率保持相對穩(wěn)定不變，直到接近其有效壽命結束時，它的失效頻率再度增加。 本規(guī)程以設備的設計壽命及其當前使用的 年數(shù)為基礎。設備的失效概率隨著其服役年齡接近設計壽命而增加。一些在良好的環(huán)境中運行的設備可能沒有一個規(guī)定的或暗示的設計壽命。但是，即使這些設備，也可以預期在延長期后其失效概率有一定增加。風險評估程序為其規(guī)定一個 40年的壽命。 對于壽命周期因素，對每臺設備都需要確定“服役年限”和“設計壽命”。壽命周期校正的數(shù)值基于已經逝去的壽命與設計壽命的百分比。 表 18 壽命周期值 已逝去的壽命占設計壽命的％ 數(shù)值 0～ 7 8～ 75 0 76～ 100 25 100 4） 安全系數(shù) 安全系數(shù)由兩 個子因素組成：運行壓力、運行溫度。 設計壓力與運行壓力的比就是正常運行工況下的安全系數(shù)。在大大低于設計壓力下運行的設備應比在設計壓力下運行的設備的失效概率低。 表 19 運行壓力值 P運行 /P設計 數(shù)值 ~ ~ ~ － － 當設備在大大高于正常環(huán)境溫度并且接近其制造材料的上限溫度的工況下運行時，失效頻率會增加。同樣，在異常低的溫度下運行的設備，失效頻率也較高。當設備被冷卻到大大低于環(huán)境溫度時，會產生應 力，從而導致法蘭等處發(fā)生泄漏。 表 20 操作溫度值 T運行 （℃） 數(shù)值 碳鋼： 288℃ 1%~5%的 Cr鋼： 343℃ 5%~9%的 Cr鋼： 399℃ 304/316不銹鋼： 816℃ 所有鋼材： － 7℃ 5） 振動因素 磨損是諸如泵、壓縮機等旋轉設備的最常見的失效原因。其可能導致密封失效、軸損壞，甚至在極端情況下泵殼的破裂。振動監(jiān)控一般可在設備發(fā)生失效前探測到設備的損壞程度。 另外，振動監(jiān)測因素主要針對壓縮機等旋轉設備。 表 21 壓縮機振動情況對應值 控制方法 壓縮機 無振動監(jiān)測 定期振動監(jiān)測 0 在線振動監(jiān)測 26 機械次因子為以上 5個因素的總和 工藝次因子 工藝次因子包括對設備影響嚴重的工藝條件，以及設備自身的工藝條件。評估人員應根據運行記錄和與操作人員的討論結果或者其它方法收集相關信息。該因子包括以下 3個因素：工藝的連續(xù)性、工藝的穩(wěn)定性、泄壓閥。 許多研究表明，非平穩(wěn)運行，例如啟動、停機和干擾等對設備的失效影響特別大。所以需要針對工藝連續(xù)性和基本穩(wěn)定性對同類失效頻率進行調整。 1） 工藝的連續(xù)性 （ 1）計劃停機 計劃停 機為停機時采用標準運行程序的所有停機。對“計劃”的理解應根據具體的工藝復雜程度而變化，但從根本上可以認為是采用了正常的、系統(tǒng)的停機程序的停機。其計算數(shù)值的確定應采用過去三年的每年平均計劃停機數(shù)。 任何停機，即使是在精心策劃下進行的停機，都有可能造成運行錯誤和機械故障。停機的次數(shù)越多，這種失效的概率就越大。 表 22 計劃停機數(shù)值 計劃內停機的次數(shù) 數(shù)值 0～ 1/年 ～ 3/年 0 ～ 6/年 6/年 （ 2）非計劃停機 非計劃停機是那些沒有事先計劃或者沒有預料到的 停機。諸如停電、泄漏與火災等情況的停機。即使有最佳的應急程序，非計劃停機也比計劃停機的危害性大。 表 23 非計劃停機數(shù)值 非計劃停機的次數(shù) 數(shù)值 0～ 1/年 ～ 3/年 0 ～ 6/年 6/年 非計劃停車數(shù)的計算也應使用過去三年的年平均非計劃停車數(shù)。 2） 工藝穩(wěn)定性 27 一些工藝在操作人員很少干涉的情況下日復一日的平穩(wěn)運行。而其它工藝則需要根據生產需要而進行調節(jié)。偶爾，不穩(wěn)定的工藝將導致相當