【正文】 壓盤的比熱容，鑄鐵的比熱容為 kgJ /( ℃) ； — 傳到壓盤的熱量所占的比例，對單片離合器， γ =； 可算得壓盤質(zhì)量 m=。溫升 t=℃，滿足要求。 離合器分離裝置設(shè)計 分離軸承 和分離套筒 在一些主軸線分離力的股票， 而且還告訴旋轉(zhuǎn)的徑向力作用下的離心力來承擔(dān)。此前主要推力球軸承或深溝球軸承，但他們的潤滑條件不好，磨損嚴(yán)重，噪聲，可靠性差，壽命短。目前在國外有推力角接觸球軸承，采用全封閉結(jié)構(gòu)和高溫鋰基潤滑脂，其分離舌手指形狀端部的形狀一起舌部通常是舌部弧形表面的球形表面被假定為前側(cè)的平面或凹面。 本設(shè)計采用角接觸推力球軸承 。 本設(shè)計采用自調(diào)心軸承系統(tǒng)，列車斷開聯(lián)接。出口有軸承外圈和內(nèi)圈和凸緣和殼體的凸緣徑向間隙之間的距離之間的套管內(nèi)的外釋放套筒，以確保這些間隙的釋放相對于軸承的套筒徑向移動約 1mm 的間隔。如果軸承外圈不會晃 動它不起作用。如果膜片軸承錯位的旋轉(zhuǎn)軸線，軸承將自動上同心徑向位置漂浮到分離軸承可以保證即使壓縮舌每個分隔指尖。這可以降低振動和噪音，磨損少意味著單獨分離軸承部，無助于過熱和脂肪分解的損失。延長軸承的壽命。此外，該分離軸承外圈是傳統(tǒng)旋轉(zhuǎn)的旋轉(zhuǎn)改變了內(nèi)和外旋轉(zhuǎn)固定，內(nèi)部結(jié)構(gòu)以促進(jìn)分離裝置增加相應(yīng)膜片彈簧杠桿比，而且由于內(nèi)圈轉(zhuǎn)動時，在離心力的作用，包括脂肪下，外圈之間循環(huán)改進(jìn)，提高了軸承的使用壽命。膜片的拉出貯存室分離的壓縮舌之間直接膜片彈簧和止動環(huán)，然后在彈性夾緊環(huán)夾緊結(jié)構(gòu)是簡單的。 膜片彈簧的設(shè)計 膜片彈簧基本參數(shù)的選擇 （ 1）比值 H/h 和 h的選擇 比值 H/h 對膜片彈簧的彈性特性影響極大。當(dāng) H/h 時， 為增函數(shù)；當(dāng) H/h= 時， 有一極值，該極值點恰為拐點；當(dāng) H/h 時， 有一極大值和一極小值；當(dāng) H/h=2 時， 的極小值落在橫坐標(biāo)上。為保證離合器壓緊力變化不打和操縱輕便，汽車離合器用膜片彈簧的 H/h 一般為 ~，板厚 h為 2~4mm。 長 春 大 學(xué) 畢業(yè)設(shè)計（論文）紙 共 28 頁 第 21 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 初取 h=3mm, H/h =， H= （ 2） R/r比值和 R、 r的選擇 研究表明， R/r 越大，彈簧材料 的 利用率 就 越低，彈簧 就 越硬，彈性特性曲線受直徑誤差的影響越大， 而 且應(yīng)力越高。根據(jù)結(jié)構(gòu) 的 布置和壓緊力的要求， R/r 一般為 ~。為使摩擦片上的壓力分布 比 較均勻，推式膜片彈簧的 R值宜取為大于或者 等于摩擦片的平均半徑 =85 則可 以 初取 r=， R=105mm。 （ 3）α的選擇 膜片彈簧 自由狀態(tài) 下圓錐 底角α 與內(nèi)截 高度 H 關(guān) 系密切，一般在 9176。 ~15176。范圍內(nèi)。 可算得α =176。 滿足要求。 （ 4）膜片彈簧工作點位置的選擇 膜片彈簧工作點位置如圖 51所示， 該曲線的拐點 H 對應(yīng)著膜片彈簧的壓平位置，而且 。新離合器在接合狀態(tài)時，膜片彈簧工作點 B 一般取在凸點 M 和拐點 H 之間，且靠近或在 H 點處，一般，以保證摩擦片在最大磨損限度 范圍內(nèi)的壓緊力從 到 變化不打。當(dāng)分離時，膜片彈簧工作點從 B變到 C。為最大限度的減小踏板力， C點應(yīng)盡量靠近 N點。 圖 51 膜片彈簧工作點位置 （ 5）分離指數(shù)目 n的選擇 分離指數(shù)目 n 常取為 18，大尺寸膜片彈簧可取 24，小膜片彈簧可取12。 本次設(shè)計取 n=16。 （ 6）膜片彈簧小端內(nèi)徑 及分離軸承作用半徑 的確定 長 春 大 學(xué) 畢業(yè)設(shè)計（論文）紙 共 28 頁 第 22 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 由離合器的結(jié)構(gòu)決定，其最小值應(yīng)大于變速器第一軸花鍵的外徑， 應(yīng)大于 。 取 =28mm， =32mm （ 7）切槽寬度 、 及半徑 的確定 =~， =9~10mm, 的取值應(yīng)滿足 r 。 本次設(shè)計取 =, =9mm， =，滿足 r （ 8）壓盤加載點半徑 和支承環(huán)加載點半徑 的確定 的取值將影響膜片彈簧的剛度。 應(yīng)略大于 r 且盡量接近 r， 應(yīng)略小于 R 且盡量接近 R。 本次設(shè)計，取 =， =100mm。 膜片彈簧基本參數(shù)約束條件的檢驗 (1)彈簧各部分有關(guān)尺寸的比值應(yīng)符合一定的范圍 1 0 0/2700 ??????rRhRrR （ 55） R/r=。2R/h=70。R/ro= 滿足條件 (2)為使摩擦片上的壓緊力分布比較均勻 ,推式膜片彈簧的壓盤加載點半徑1R 應(yīng)位于摩擦片的平均半徑與外半徑之間。即 ? ? 2/4/ 1 DRdD ??? （ 56） 10010085 ?? 符合要求。 (3)根據(jù)彈簧結(jié)構(gòu)布置要求 , 1R 與 R ,1r 與 r ,fr 與 0r 之差應(yīng)在一定范圍內(nèi) ,即 110170604fRRrrrr? ? ?? ? ?? ? ? （ 57） RR1=5。r1r=0。rfro=4 符合要求。 (4)膜片彈簧的 分離指起分離杠桿的作用 ,因此其杠桿比應(yīng)在一定范圍內(nèi)先取 , 111 ???? rR rr f （ 58） ?????? rR rr f 符合要求。 膜片彈簧材料及制造工藝 國產(chǎn)隔膜就像是優(yōu)質(zhì)精密不銹鋼材料 60Si2MnA 鋼或 50CrVA 規(guī)則。以確保其硬度，幾何結(jié)構(gòu)承載特性和表面質(zhì)量的要求，需要進(jìn)行一系列的處理。為了增加盤簧的承載能力，以在治療的膜片彈簧極端壓力，也就是沿工作方向分 離的狀態(tài)在完全獨立的點繼續(xù)施加移過量 38 倍隔開一定產(chǎn)生塑性變形，使得膜片彈簧和其使用的制造中的殘余應(yīng)力狀態(tài)的表面來實現(xiàn)，反之亦然進(jìn)行加固的目的。通常處理由相同的操作條件下的極壓性，在 5％至 30％的膜片彈簧的疲勞壽命可能會增加。此外，該隔膜或雙噴丸的凹面，即高速長 春 大 學(xué) 畢業(yè)設(shè)計（論文）紙 共 28 頁 第 23 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 彈丸流被噴到膜片彈簧的表面上的塑性變形的表面，從而表面層具有一定厚度的加強的，發(fā)揮效應(yīng)形成加工硬化也可以增加承載能力和耐久性。 為了提高分離指的耐磨性，可對其端部進(jìn)行高頻淬火。在膜片彈簧與壓盤接觸圓形處，為了防止由于拉應(yīng)力的作用而產(chǎn)生裂紋，可對該處進(jìn) 行擠壓處理，以消除應(yīng)力源。 光闌面可以無毛刺，裂紋，劃痕，腐蝕等缺陷。硬度板簧部分通常是 45?50HRC，分離指尖硬度為 55? 62HRC，在同一塊上相同的硬度范圍的差不超過 3 個單位以上。板簧部應(yīng)均勻回火屈氏體和少量山梨醇。深度單個碳層一般不超過厚度的 3％。內(nèi)的隔膜，所述外半徑公差規(guī)則 H11 和的177。 毫米 H11 厚度公差為177。 1039。的錐角公差的始端。上部和 微米，小于 毫米的一般要求的底表面的平坦膜片彈簧的表面粗糙度的下表面。當(dāng)隔膜彈簧在接合狀態(tài)，相互高度差分離指尖通常要求小于 ? 毫米 扭轉(zhuǎn)減振器 扭轉(zhuǎn)減振器的功用 ? 降 低 了 發(fā)動機曲軸與傳動系接合部分的扭轉(zhuǎn)剛度，調(diào)諧 了 傳動系扭振固有頻率； ? 增加 了 傳動系 的 扭振阻尼，抑制 了 扭轉(zhuǎn)共振影響振幅，并衰減 因沖擊而產(chǎn)生的瞬間扭振； ? 控制動力傳動系總成怠速時離合器與變速 器軸系的扭振，消減變速器怠速噪聲和主減速器與變速器的扭振和噪聲； ? 緩和非穩(wěn)定工況下傳動系的扭轉(zhuǎn)沖擊載荷，改善離合器的接合平順性。 減振器的結(jié)構(gòu)設(shè)計 (1)極限轉(zhuǎn)矩 極限轉(zhuǎn)矩是指減振器在消除了限位銷與從動盤轂缺口之間的間隙 時所能傳遞的最大轉(zhuǎn)矩，即限位銷起作用時的轉(zhuǎn)矩。它受限于減振彈簧的許用應(yīng)力等因素，與最大轉(zhuǎn)矩有關(guān)，一般可?。? （ 59） 式中， 適用 乘 用車， 適用 商 用車，本設(shè)計為 乘用車 ，選取 。 代入數(shù)據(jù)可得， 262 N178。 m。 (2)扭轉(zhuǎn)角剛度 為了避免引起傳動系統(tǒng)的共振，要合理選擇減振器的扭轉(zhuǎn)角剛度 ，使共振現(xiàn)象不發(fā)生在發(fā)動機常 用的工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)。 決定于減振彈簧的線剛度及結(jié)構(gòu)布置尺寸 。 長 春 大 學(xué) 畢業(yè)設(shè)計（論文）紙 共 28 頁 第 24 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 可按下列 公式初選角剛度 ： j13k T?? （ 510） 可算得， 3406N178。 m/rad， 本設(shè)計初選 ?k =30000N178。 m/rad。 (3) 阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩 由于減 振器扭轉(zhuǎn)剛度 受結(jié)構(gòu)及發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩的限制，不可能很低，故為了在發(fā)動機工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)最有效地消振，必須合理選擇減振器阻尼裝置的阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩 T? 。一般可按下式初選為： e m a ~ TT ）（?? （ 511） 本設(shè)計取 ，可算得 ?? NT? (4) 預(yù)緊力矩 減振彈簧安裝時應(yīng)有一定的預(yù)緊。這樣，在傳遞同樣大小的極限轉(zhuǎn)矩它將降低減振器的剛度，這是有利的，但預(yù)緊力值一般不應(yīng)該大于摩擦力矩否則在反向工作時，扭轉(zhuǎn)減振器將停止工作。一般選取 : e m a xn ~ TT ）（? （ 512） （ 512） 本設(shè)計取 N178。 m。 (5) 減振彈簧位置半徑 減振彈簧位置半徑 的尺寸應(yīng)盡可能大一些，一般取 ： 2/~ ）（?R （ 513） 其中 d為摩擦片內(nèi)徑，本設(shè)計取 系數(shù) ， 代入數(shù)值， 得 Ro= (6)減振彈簧個數(shù) 參照表 53選取。 表 53 減振彈簧個數(shù)的選取 摩擦片外 D/mm 225～ 250 250～ 325 325～ 350 350 Zj 4～ 6 6～ 8 8～ 10 10 本設(shè)計 D=200mm，故 選取 Zj=4。 (7)減振彈簧總壓力 F 當(dāng)限位彈簧與 從動盤轂之間的間隙被消除時，彈簧傳遞扭矩達(dá)到最大jT 此時，減振彈簧受到的壓力 F 為： 0RTF j? （ 514） 可算得， F=6550N。 長 春 大 學(xué) 畢業(yè)設(shè)計（論文）紙 共 28 頁 第 25 頁 ┊