【導(dǎo)讀】..6. .6. ...6. .6. .9. .9. ...9. ...10. ...10. .10. .10. .10. .11. ...11. ...11. .11. 12. 12. 12. 12. 12. ..13. ..13. ..13. 14. ..14. ..14. ..15. ..15. 錯(cuò)誤!未定義書(shū)簽。..15. 15. 15. 16. ..16. 16. ..17. ..18. ..19. 19. 19. 20. 20. 20. ..21. 21. 22. .22. ..22. ..23. ..23. ..24. 24. 24. ..24. ..25. 25. ..25. ..26. 26. 27. 27. ...27. ...28. 28. 28. 28. 29. 30. .31. 31. 31. 32. 32. 32. 錯(cuò)。誤!未定義書(shū)簽。34. ..34. .34. 36. 36. 36. 36. 36. 36

　　

【正文】 /2 磨損輕微時(shí) δ c=Δ /5～Δ /8 不考慮磨損時(shí)，去掉各式中的δ c 材料為 POM，該塑料的平均收縮率 S＝ ％＝ δ M 按 IT7 公差選取。 型腔的各尺寸 : 塑件的外型基本尺寸 39。 ?? 型腔徑向尺寸 0 . 1 5 0 . 1 500[ 3 9 .4 9 ( 1 0 .0 2 1 ) 3 / 4 0 .2 5 ] 4 0 .1 3L ? ? ? ? ? ? （ 2）型腔深度 : 塑件高度基本尺寸 ?? 型腔深度 0. 00 3 0. 00 30 0 0[ ( 1 ) 2 / 3 ] [ 9 .0 4 ( 1 0 .0 2 1 ) 2 / 3 0 .0 3 0 ] 9 .2 1mSH H s ?? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?（ 102） 型芯尺寸計(jì)算 型芯的各部分尺寸除特殊情況外都是趨于縮小尺寸，因此應(yīng)選擇塑件公差 ? 的 1/2，取正偏差，再加上＋ 1/4? 的磨損余量，而型腔高度則加上＋ 1/6? 的磨損余量，這樣型芯的計(jì)算尺寸表達(dá)如下 . 型芯的高度尺寸 型芯高度尺寸的計(jì)算式： 0 02(1 ) 3h h s????? ? ? ????? （ 103） 式中 h—— 型芯高度的最大尺寸 0h —— 塑件內(nèi)形深度的最小尺寸 其余符號(hào)與上面的公式相同 型芯的各尺寸： 型芯的高度 h： ? ?? ? 0 ?? ?????h 第 27 頁(yè) 共 44 頁(yè) 1側(cè)向分型與側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 本設(shè)計(jì)塑件側(cè)壁帶有孔、內(nèi)壁帶有凸臺(tái)，所以成型塑件的模具結(jié)構(gòu)需制成可側(cè)向移動(dòng)的零件，并在塑件脫模之前，將模具的可側(cè)向移動(dòng)的成型零件從塑件中抽出。帶動(dòng)側(cè)向成型零件作側(cè)向移動(dòng)（抽拔與復(fù)位）的 整個(gè)機(jī)構(gòu)稱(chēng)為側(cè)向分型與側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)。 側(cè)向分型與側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)的類(lèi)型的選用 本設(shè)計(jì)選用斜導(dǎo)柱的側(cè)向分型與側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)。利用注射機(jī)的開(kāi)模力作為動(dòng)力和開(kāi)模行程，通過(guò)斜導(dǎo)柱等零件，在塑件脫模之前，將模具的可側(cè)向移動(dòng)的成型零件從塑件中抽出。 這類(lèi)機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)復(fù)雜，但不需要特別的設(shè)備，而且生產(chǎn)率高，在生產(chǎn)中應(yīng)用廣泛。主要適用于延時(shí)抽芯或抽芯力不大的型芯。 抽芯距與抽芯力的計(jì)算 [13] 抽芯距的計(jì)算 側(cè)向型芯從成型位置到不防礙塑件脫模推出位置所移動(dòng)的距離稱(chēng)為抽芯距，用 s來(lái)表示。如圖 111所示。 111 塑件的抽心距 抽芯距應(yīng)比塑件的側(cè)孔、側(cè)向凹槽或側(cè)向凸臺(tái)的高度大 2～ 3mm，圖中 s1 為塑件壁厚（即為側(cè)孔深度） 第 28 頁(yè) 共 44 頁(yè) s=s1＋（ 2～ 3） mm =26＋（ 2～ 3） =28mm 抽芯力的計(jì)算 根據(jù)公式： Fc=chp(μ cosasina) 式中 Fc— 抽芯力（ N） ； c— 側(cè)型芯成型部分的截面平均周長(zhǎng)（ mm）； h— 側(cè)型芯成型部分的高度（ mm）； p— 塑件對(duì)型芯單位面積上的包緊力，一般情況下，模外冷卻的塑件 p 約取24～ 39Mpa。模內(nèi)冷卻的塑件 p約取 8～ 12Mpa； μ — 塑件對(duì)模具鋼的摩擦系數(shù)，約為 ～ ； a— 側(cè)型芯的脫模斜度或傾斜角。 C=2л r+2（ a+b） =2 3+2（ 5+6） = h= p=10Mpa μ = a=1○ 所以： Fc= 10（ cos1○ sin1○ ） =（ N） 斜導(dǎo)柱的側(cè)向分型與側(cè)抽芯機(jī)構(gòu) 斜導(dǎo)柱的側(cè)向分型與側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)的形 式 本設(shè)計(jì)采用斜導(dǎo)柱在定模，滑塊在動(dòng)模的形式。 斜導(dǎo)柱的側(cè)向分型與側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) (1)斜導(dǎo)柱的設(shè)計(jì)。 斜導(dǎo)柱的結(jié)構(gòu)如圖 112所示。 圖 112 斜導(dǎo)柱結(jié)構(gòu) 第 29 頁(yè) 共 44 頁(yè) (2)斜導(dǎo)柱傾斜角的確定。 斜導(dǎo)柱傾斜角的大小，既關(guān)系到開(kāi)模所需的力、斜導(dǎo)柱所受的彎曲力和能提供的抽芯力，又關(guān)系到斜導(dǎo)柱的有效長(zhǎng)度、抽芯距及開(kāi)模行程。我們從側(cè)抽芯時(shí)的開(kāi)模力和開(kāi)模距兩個(gè)方面來(lái)確定斜導(dǎo)柱的傾斜角。從圖 112 可知，斜導(dǎo)柱的傾斜角 a越大，斜導(dǎo)柱的長(zhǎng)度、開(kāi)模距 H越小，越有利于減小模具的尺寸，而斜導(dǎo)柱所受的 彎曲力 Fw 和開(kāi)模力 Fk 則越大，影響了斜導(dǎo)柱和模具的剛度和強(qiáng)度；而 a 越小，斜導(dǎo)柱和模具的受力越小，但要在獲得相同的抽芯距的情況下，斜導(dǎo)柱的長(zhǎng)度 L 和開(kāi)模距離 H 越大，使模具的尺寸變大，因此，斜導(dǎo)柱的傾斜角 a要兼顧到開(kāi)模力和開(kāi)模距這兩方面，理論推導(dǎo)，a取 22○ 33‘ 。 (3)斜導(dǎo)柱的長(zhǎng)度計(jì)算。 斜導(dǎo)柱的有效長(zhǎng)度 L=s/sina， L=‘ =86mm。 (4)斜導(dǎo)柱的直徑。 由于計(jì)算公式比較復(fù)雜，斜導(dǎo)柱的直徑可由查表來(lái)確定。根據(jù)抽芯力 Ft 和斜導(dǎo)柱的傾斜角 a，在《實(shí)用模具技術(shù)手冊(cè)》表 1543 中可查得最 大的彎曲力 Fw。 Ft=，a=20 度 ‘ ，得最大彎曲力 Fw1KN。再根據(jù) Fw、 a 和 Hw（側(cè)型芯滑塊所受的脫模力作用線與斜導(dǎo)柱中心線的交點(diǎn)到斜導(dǎo)柱固定板的距離，見(jiàn)圖 112。在《實(shí)用模具技術(shù)手冊(cè)》表 1544 中可查得斜導(dǎo)柱的直徑 d。 Fw1KN,a=22○ 33‘ ,Hw 接近 10mm，查得斜導(dǎo)柱直徑d=10mm。 滑塊的設(shè)計(jì) 為了保證成型工藝的可靠和塑件的尺寸準(zhǔn)確，側(cè)滑塊的導(dǎo)滑不但要靈活，而且要準(zhǔn)確。 (1)滑塊的形式。 滑塊可以分為整體式和組合式兩種。在滑塊上直接制出側(cè)型芯或側(cè)向成型塊稱(chēng)為 整體式結(jié)構(gòu)，這種結(jié)構(gòu)適合于形狀簡(jiǎn)單的側(cè)向移動(dòng)零件。本設(shè)計(jì)采用整體式滑塊。 (2)滑塊的導(dǎo)滑形式。 滑塊在抽芯和復(fù)位過(guò)程中，需要沿一定的方向平滑地往復(fù)移動(dòng)，不應(yīng)發(fā)生卡滯和跳動(dòng)等現(xiàn)象，實(shí)現(xiàn)這種運(yùn)動(dòng)的關(guān)鍵是由于滑塊在導(dǎo)滑槽內(nèi)的運(yùn)動(dòng)。本設(shè)計(jì)采用 T形槽導(dǎo)滑，T形槽與斜滑塊在移動(dòng)方向的導(dǎo)滑，一般都是靠 T 形滑塊的兩個(gè)長(zhǎng)垂面與相應(yīng)的 T 形槽的兩個(gè)垂面配合，而在高度方向還是靠 T 形滑塊的“一”字形凸臺(tái)面與 T 形槽的水平槽的兩個(gè)水平面配合導(dǎo)滑。配合精度為 H8/f8。配合部分的粗糙度均應(yīng)在 Ra= m?；瑝K的導(dǎo)滑形式如圖 113。在分體式結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，將蓋板制成局部式，這樣我們可以?xún)H對(duì)導(dǎo)滑部分淬火、磨削，導(dǎo)滑精度也被大大的提高。滑塊與導(dǎo)滑槽要有一定的配合長(zhǎng)度。滑塊在完成抽芯動(dòng)作后，留在導(dǎo)滑槽中的長(zhǎng)度 L不應(yīng)小于滑塊長(zhǎng)度的 2/3。 第 30 頁(yè) 共 44 頁(yè) 圖 113 滑塊導(dǎo)滑形式 (3)滑塊的定位裝置。 為了保證斜導(dǎo)柱在合模時(shí)可靠的進(jìn)入滑塊的斜孔，滑塊在抽芯后的終止位置必須定位，本設(shè)計(jì)滑塊定位裝置如圖 114。依靠滑塊的自重來(lái)將滑塊定位在限位擋塊處。 圖 114 滑塊定位裝置 楔緊塊的設(shè)計(jì) (1)楔緊塊的形式。為了防止活動(dòng)型芯和滑塊在成型過(guò)程中受力而移動(dòng)，或斜導(dǎo)柱的過(guò)分受力，模具應(yīng)設(shè)置楔緊塊，以便在合模時(shí)，將滑塊壓緊。本設(shè)計(jì)采用楔緊塊與模板制成一體式結(jié)構(gòu)，此結(jié)構(gòu)牢固可靠。其結(jié)構(gòu)形式如圖 115。 第 31 頁(yè) 共 44 頁(yè) 圖 115 鍥緊塊的結(jié)構(gòu)形式 (2)楔緊塊的楔緊角的選擇。當(dāng)斜導(dǎo)柱帶動(dòng)滑塊作抽芯移動(dòng)時(shí)，楔緊塊的楔緊角 a‘ 必須大于斜導(dǎo)柱的斜角 a，只有這樣，當(dāng)模具開(kāi)模時(shí)，楔緊塊才會(huì)先離開(kāi)滑塊，以便滑塊進(jìn)行側(cè)向的抽芯動(dòng)作。本設(shè)計(jì)滑塊移動(dòng)方向與合模方向垂直，取 a’ =a+（ 2○ ～ 3○ ） =22○ 。 、脫模、復(fù)位結(jié)構(gòu) [13] 影響頂出力的因素 塑件在模內(nèi)冷卻固化后，由于體積收縮原因而包緊成型的零件。在塑件頂出過(guò)程中，必須克服由包緊力引起的塑件對(duì)成型的摩擦力。塑件的包緊力的大小與成型塑件的塑料性能、塑件壁厚、包容面積及其形狀、成型零件的表面粗糙度、脫模斜度以及成型工藝都有直接關(guān)系。為使塑件順利脫模，在模具設(shè)計(jì)時(shí)，就應(yīng)充分考慮這些因素。 頂出機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)原則 1 開(kāi)模時(shí)應(yīng)使塑件留在動(dòng)模一側(cè) 注射設(shè)備的頂出裝置都設(shè)計(jì)在動(dòng)模一側(cè)，因此，在一般情況下開(kāi)模時(shí) ,盡量設(shè)法使塑件留在動(dòng)模一側(cè) ,以便于頂出塑件 .這在分型面的選擇時(shí)就應(yīng)充分考慮。 2 保證塑件外觀完美無(wú)損 塑件在成型頂出后，一般都留有頂出痕跡，但應(yīng)盡量使頂出的殘留痕跡不影響塑件的外觀，這是在選擇頂出形式和頂出位置時(shí)必須要考慮到的問(wèn)題。一般頂出機(jī)構(gòu)應(yīng)設(shè) 第 32 頁(yè) 共 44 頁(yè) 置在塑件的內(nèi)表面以及不顯眼的位置。 3 避免頂出損傷 頂出裝置力求均勻分布，頂出力作用點(diǎn)應(yīng)在塑件承受頂出力最大的部位，即不易變形或損傷的部位，盡量避免頂出力作用于最薄的部位，防止塑件在頂出過(guò)程中的變形和損傷。 4頂出機(jī)構(gòu)應(yīng)平穩(wěn)順暢，靈活可靠 頂出零件應(yīng)有足夠的 機(jī)械強(qiáng)度和耐磨性能，使其在相當(dāng)長(zhǎng)的用作周期內(nèi)平穩(wěn)順暢，無(wú)卡滯現(xiàn)象，并力求制造方便，容易維修。 頂出機(jī)構(gòu)的基本形式 選用頂桿頂出方式，頂桿頭部的端部形狀采用圓柱形，這是最常用的一種形式。因?yàn)檫@個(gè)形狀的頂桿和頂桿孔最容易加工，且很容易保證其配合精度，易于保證其互換性，并易于更換，而且它還具有滑動(dòng)阻力最小，不易卡滯等優(yōu)點(diǎn)。 頂桿配合部分需要進(jìn)行磨削加工，表面粗糙度達(dá) 0． 8um。當(dāng)推桿工作部分進(jìn)行熱處理時(shí)，其硬度要求達(dá) HRC50～ 55。頂桿的有關(guān)尺寸 D、 S、 L、 d 可根據(jù)實(shí)際情況查《塑料模具設(shè)計(jì)師指南》手冊(cè) ，確定其大小。 頂桿的組裝精度 圖（ 112）是頂桿的組裝精度。 d時(shí)頂桿頭部直徑，一般在ф 10 以下選取。它與頂桿孔的配合精度為 d（ H8/f8～ H9/f9） ,其配合長(zhǎng)度當(dāng) d6mm 時(shí)， L。 D≈ d＋（ 4～6） mm。配合部分設(shè)有 90176。的導(dǎo)入口，以便于裝配。在這里我們選用 6根 d=4 mm 的推桿和 4根 d=6mm 的推桿 . 從圖中可以看出，頂桿頭部和頂桿孔的配合精度并不高，理論上講頂桿和頂桿孔的單邊間隙不大于所用塑料的溢邊值即可。但在實(shí)際上頂桿不可能永久在頂桿孔的中心位置，即它們的單邊間隙是處于游離 不穩(wěn)定狀態(tài)的。那么，只要有大于溢邊值間隙的地方就可能產(chǎn)生溢邊飛邊。所以在實(shí)踐中要求頂桿和頂桿孔配合的總間隙不大于所用塑料的溢邊值，無(wú)論怎樣也不可能產(chǎn)生飛邊。這個(gè)配合間隙既能滿足相對(duì)移動(dòng)的定位要求，并起到澆注時(shí)的排氣作用。 但是各種塑料的溢邊值是各不相同的，因此頂桿和頂桿孔的配合精度給一個(gè)范圍。流通性好，即其溢邊值較小的塑件，配合間隙可選小一些；反之，可選得大一些。 頂桿和頂桿孔得配合間隙在注射成型時(shí)起排氣作用。配合間隙大，排氣功能好。因此他們的配合間隙應(yīng)選擇在既不產(chǎn)生溢料，又使排氣效果良好則是十分理想的。 頂桿的結(jié)構(gòu)形式和固定方式 頂桿的結(jié)構(gòu)形式如圖（ 121）所示，固定方式如圖（ 123）所示，這種方式固定較 第 33 頁(yè) 共 44 頁(yè) 為理想。 圖 121 頂桿的結(jié)構(gòu)形式 圖 122 頂桿組裝精度 圖 123 頂桿的固定式