【導讀】橋式起重機廣泛地應用在室內外倉庫、廠房、碼頭和露天貯料場等處。對起重運輸機械的性能也提出了更高的要求?，F(xiàn)代起重運輸機械擔當著。繁重的物料搬運任務，是工廠、鐵路、港口及其他部門實現(xiàn)物料搬運機械化的關鍵。等都逐漸趨于完善和規(guī)范化，并已經(jīng)成為一種較完善的機械。但由于生產(chǎn)發(fā)展提出新。由于現(xiàn)代化設計方法的建立和計算機輔助設計等現(xiàn)代設計手段的應用，使起重。新科技成果在起重機上的滲透、推廣應用等，更使起重機的各方面不斷地豐富更新。因此，起重機面向現(xiàn)代化、智慧化、更安全可靠方便的方向發(fā)展。品存在的致命問題，必將引導主機和配套件企業(yè)的技術創(chuàng)新和技術進步。向吊重量大、起升高度、幅度更大的大噸位方向發(fā)展。去實習工廠實地研究學習，查閱橋式起重機的相關資料，分析總結。明確設計要求，調查研究，收集設計資料，繪出零件圖，裝配圖。認識了解橋式起重機的相關知識了解和工作方式。設計出10噸位橋式起重機的大車部分。

　　

【正文】 各種系統(tǒng)和隨機效應，對搬運施加的影響：天氣條件，道路條件和貨車車隊等，所有木材被運送到存儲倉庫的木材，在一年內應該被處理。 因此，在春季和秋季搬運木頭的可能性越來越小，冬天搬運的可能性越來越大，然而在冬天搬運強度強于預想的，在夏天的情況下，更多足夠長的木材就地被處理的比運出去的要多的多。 表 1 搬運強度（ %） 表 2 轉移儲存量 通過一年的觀察，從 118各搬運值 的觀察所了解到的數(shù)據(jù)進行分析，并且有可能評價相關的搬運強度（噸）參考年度的裝載量的百分比。該搬運的數(shù)據(jù)被記錄在起重機預期值表 1中，它可以被應用到估計疲勞壽命，尤其是為檢查起重機應變測量（見稍后） 。將有可能為每個起重機，每一個月所負荷的載重量，建立這些數(shù)據(jù)，無需特別困難的統(tǒng)計調查。此外，為了解決這個問題的壽命預測的知識是未來的荷載要求， 在類似的操作條件下，我們采取起重機預期值。 每月搬運價值的分布 Q（ t） ，被相對強度 q（ t）表示為 其中 Q是每年的裝載量的記錄存儲，是設計的最大存儲原木值 Q以百分比計 算，其中為考察起重機等于 萬立方米每年， 和容積載重搬運為 10 ％ 的起重機，得到的數(shù)據(jù)列在表 2 中，總量 56000立方米每年，用 K表示。 .裝載木塊的數(shù)量 這個運行裝置，如夾緊，吊裝，轉移，降低，和釋放負載可被視為起重機的一個運行周 期（加載塊）。參照這個調查結果，以操作時間為一個周期，作為范本，由正常變量與平均值 ，標準差為 分鐘。不幸的是，這個特點不能簡單地用于定義運作周期的數(shù)目，任何工作期間的載重加工是非常不規(guī)則。使用運行時間的起重機和評價周期時間，與實際增加 一個數(shù)量的周期比，很容易得出比較大的誤差，因此，最好是作為如下。 測量一個單位的載荷，可以作為范本，由一個隨機變量代入分布函數(shù)得出，并且比實際一包貨物少 然后，明知總量的加工負荷為 1個月或一年可能確定分布參數(shù)的數(shù)目，運作周期為這些時期要利用這個方法的更新理論 圖 2隨機重建過程中的負荷 根據(jù)這些方法，隨機重建過程中所顯示的圖。二是考慮到， （隨機變量）負荷，形成了一個流動的數(shù)據(jù)鏈： 在重建的理論中，隨機變量： n? ，有一個分布函數(shù) f（ t）的，可以被理解為在失敗的連接或者要求收據(jù)時的恢復時刻。過程的載荷值，作為下一次的動作的通過值，被看作是重建的時刻。 設 ? ?()nnF t P t???。函數(shù) f （ t ）反復被定義， 假設 V （ t ）是在運作周期內轉移貨物的數(shù)量。實踐中，總 轉移貨物的總噸數(shù)，基本上是大于機組負荷，由于利用漸近性質的重建過程所以式有益的。根據(jù)下面適當?shù)南拗浦亟ǘɡ?，需要轉移大量噸數(shù)。已正態(tài)分布漸近與均值和方差，確定抽樣數(shù)量的周期 v 而不依賴于整個的形式 分布函數(shù)的 ()Ft ， （只對不同的格式分配進行限制）。 利用表 2 的每個月平均運作用方程（ 4 ）表示，賦予正態(tài)分布功能的數(shù)量，負載周期與參數(shù) m和 6。在正態(tài)分布表 3中 。圖 3顯示的平均人數(shù)周期與 95 ％的置信區(qū)間某一年的相應的值為 12719和 420個周期。 表 3 運作周期的正太分布 3 .應變測量 為了顯示大多數(shù)金屬的負載元素，并且確定一系列的壓力，事前做了靜態(tài)應變測量。垂 直載荷用來測量懸掛負載，并且斜交加載由一個牽引力所形成，配備了一臺測力計。靜態(tài)應力值分布在圖 4和 5中 。同樣地預計，梁上的最大的拉應力，發(fā)生在底部的桁架上（值為1145 MPA ）。頂端的桁架受到最大的壓縮應力。 此處的彎曲應力所造成的壓力，車輪起重機，手推車等被添加到所說的橋梁和負荷的重量。這些壓力的結果，在底部的共振的的 I梁那么壓縮應力比最高的 1 處要大得多（值 1775和 1020兆帕斯卡），其他要素的梁加載的值 月份 圖 3 95%的置信區(qū)間運作周期的平均數(shù) 圖 4梁的分配計劃 不超過絕對值 45兆帕斯卡。連接與支持的橋梁起重機加載的時間，也不定期。最大的壓縮應力發(fā)生在變 形的最大角度，在內部看來 。最高壓力值將達到到 h0MPa 和痛苦（計 8 日和9 ） 。在隔板和角度 1 的支板上，最大的拉應力達到 45 兆帕斯卡（壓力表 1 ）。 起重機梁的器件在受到最大壓力和軸向載荷較弱的時候，另一方面，所遭受的主要是斜負荷。起重機的豎向載荷主要是由牽引力引起的。 這種轉移完整長度的木材的起重機的金屬的載重量，不同于一般用途的起重機。首先它 必須遵循起重機的裝載規(guī)則，由于逐步脫離基地。因此，負荷增加，并不是慢慢的順利進行。 第二個特點是物質吊裝的加快導致低低效率。這是抓斗所存在的所限制，這意味著不允許繩索從吊具座下降 。載重量應始終保持平衡。負載減弱加快電機運轉的可能性是沒有根據(jù)的，因此微乎其微。因此，以同時懸掛的速度，森林龍門式起重機受到較小的動應力與類似的一般用途的起重機相比而言。通常，當速度增加順利，在接通電器之后，從基地進行轉載。在事實上，并沒有發(fā)現(xiàn)金屬有顯著的振蕩，并且壓力慢慢達到了最大值。 圖 5 支持分配 當可能性最明朗的時候，在伸展和抓取的結合處，在按下開關后一秒鐘繩索開始繃緊，在結合處清楚的發(fā)生。這個電動機以 。從按下開 關到繩索完全拉緊這一刻，需要 s的時間，緊張的繩索慢慢的增加倒最長。梁的最大壓力增長倒最大值 12 S并且平均振蕩為 ％ 。 當一個固定的負荷解除時，加快速度，裝載在鋼絲繩上的吊具和金屬幾乎是相同的情況下快速吊起一堆捆扎的木材。該金屬金工振蕩的特點是有兩個諧波在 2秒的過程當中，這些已經(jīng)在前面的分析中獲得。從總結裝貨的振幅可以看出在最壞的情況下裝載貨物，使最高動態(tài)加載超過上述靜態(tài)載荷可以達到 1314 ％ 。制動一個負荷，當它逐漸降低時，在金屬制品上產(chǎn)生顯著的振動應力，可以達到靜 態(tài)載荷的 7%左右。 移動超過鋼軌接頭的 34毫米的高度時，得到的只有微不足道的壓力。 在運行中，有可能的情況下，當源自不同類型的負荷加載結合起來。 當最高負荷從制動負荷時降低，是最大負荷情況配合制動手推車與同的調整制動器。 4 疲勞載荷分析 通過起重機的工作和壓力示波圖的獲得，在測試點進行應變測量，在圖 6 和第 5 中排列顯示，自一臺起重機的常見工作周期的時間由足夠的散射和平均值約為 15分 鐘，常見的運行周期的時間起重機有足夠的散射與平均價值 ） 時間（ ）裝貨過程變化值 民，以減少這些示意圖均勻過濾所產(chǎn)生的這些信號，和所有反復的形成的值，也就是說，當結構是不受到動態(tài)加載，只有靜態(tài)加載發(fā)生時，將會被拒絕。 三個特點強調示意圖 （表11 ）顯示在表 6中，而裝貨運行周期的內部結構是可見的。首先，當負載被提升時，壓力增加到最高值。當載荷被轉移到合適的位置并且強烈振蕩之后之后，由于不規(guī)則起重機運動對鋼軌及以上的鋼軌接頭導致大量的軸向載荷作為大多數(shù)降低載荷的原因。減少貨物的裝載量導致裝載量減少，并且建成一項基本負載周期的一半。 裝載過程中的振幅分析 這兩個名詞，現(xiàn)在應該分開：裝載周期和裝載量。第一是作為一獨特的振蕩講（閉環(huán)） ，二是為一套加載周期期間一個運行周期。 該雨流循環(huán)計數(shù)方法給出了最終裁決。 [ 2 ]是采取優(yōu)勢，以前面提到的疲勞的強度回線分析，為三個最弱的要素：（ 1）底部角度的協(xié)調（表 11），（ 2）橫梁頂端的協(xié)調（表 17），（ 3）角度的支持（表 8）。用微分的手段統(tǒng)計樣本周期振幅的值的分布情況，由此得出估計參數(shù)列于于表 4 中。應該指出的是，直線圖的周期振幅與減少事后的非零平均數(shù)相等于直線圖為零時的 平均數(shù)。 表 4 裝載振幅的威布爾分布參數(shù) 名字 布爾分布參數(shù) 值 MPa 格式 b 底部角度的協(xié)調 5 橫梁頂端的協(xié)調 4 角度的支持 4 在雨流循環(huán)計數(shù)過程期間，計算有多少負荷周期進行了裝載量由多少載重周 期的計算裝載座也進行了。而處理這一類示波圖，一個整體樣本數(shù)量的加載周期得到了構成的整數(shù)與最低及最高觀察值： 24和 26。隨機裝貨周期數(shù) VB可以由泊松分布參數(shù)來形容 ? = 34 。 每個月裝貨塊平均數(shù)值很快就獲得了，因此它是有可能找到適當?shù)奶攸c，如果采取中央極限周期，不僅為每月裝載量，而且也為每月或每年的裝載周期。 首先，將它從已知的概率論考慮，除了給出了獨立的泊松系數(shù)，還給出了一個隨機變量與泊松分布的參數(shù) K）。在另一方面， 泊松分布可以很好地近似正態(tài)分布平均 k? 。其次，中心極限定理，大致來說，有著大量標準的計算，獨立的初次分配漸近趨于正常。如果初次分配每個獨立的任期有一個正態(tài)分布，那么載重周期為一年的平均數(shù)和標準偏差總數(shù)的 都是平等的，大致為 423096和 650 。通過這些值從表 3中取值。 5 應力集中的因素和元件的耐力 要素起重機的各個部件初步是由半自動氣體焊接，沒有邊緣制造設備及相應的加工。為考察要件 1和 3周和邊緣焊縫的角度與節(jié)點板，有效應力集中疲勞系數(shù)是所給予的計算方法[ 3 ] ，的 KF = ，正好等于估計值，鑒于目前在俄羅斯規(guī)范疲勞焊接要素 [ 4 ] ，的 KF = 。起重機金屬制成的材料為合金鋼 09g2s，此材料有一個持久極限 120 MPa和屈服強度 350兆帕斯卡。然后在平均值可承受的范圍內視察 要件 1和 3 1ES? = 41兆帕斯卡。變異系數(shù)為 ，和相應的標準偏差為 1s?? = .觀察的基本組成部分 2是一個 I形穿孔，由孔附加導軌，以頂端法蘭。那個相當大的局部應力所造成彎曲的地方也能促進疲勞損傷累積。 根據(jù)表 [ 4 ] ，有效應力集中系數(shù)是接受的 KF = ， 給出了一個平均的價值，可承受的極限，作為 1ES? =67的強度創(chuàng)傷。使用相同的變化系數(shù)的 標準差是 1s?? =強度創(chuàng)傷 .平均曲線，建議在表 [ 4 ] ，已形式： 表 5 對數(shù)參數(shù)的正太分布 名字 壽命分布參數(shù) 平均（塊） 標準 (塊 ) 底部角度的協(xié)調 橫梁頂端的協(xié)調 角度的支持 與拐點沒有 1及 3斜度為 組成部分 2?？赡艿闹档脑啬土O限上述重疊的范圍，載荷振幅與非零的概率，這意味著這些元素受到疲勞累積損傷。然后根據(jù)上面可能作出結論，認為疲勞計算的要素是必要的，也就是疲勞強度預測。 6 壽命預測 該項研究的一些金屬材料受到疲勞損傷的累積。內在的疲勞曲線是我們預測生命應采取的優(yōu)勢，其中詳見于表 [ 5 ]和表 [ 6 ].通過以下內在疲勞曲線的理論，我們根據(jù)觀察到壽命分布密度得到數(shù)正態(tài)分布的數(shù)據(jù)。該法所得的平均數(shù)和標準偏差分別見表 5 。那個數(shù)正 態(tài)分布所得出的分布密度，顯示在圖 7 中。這是從這個表中至少強度要件為 3 。得出一個平均的數(shù)量，載重量 1年為 12719 ， 很明顯，平均方法所得的吊臂前，疲勞裂紋出現(xiàn)在焊接要素是足 夠的：元件的生命周期 1 ， 2 ，和 6年為組成部分 3 。然而，這些要素失效的概率不小于 34年和是在范圍 。這些概率不能被忽視，為服務的設計和維修提供幫助，應作出努力，擴大允許裂紋發(fā)生并且提高強度。 7 結論 通過分析起重機載重表明，一些金屬材料受到較大動態(tài)載荷，從而導致疲勞損傷的積累，其次是疲勞失效。 疲勞強度的預測過程，本文提出了涉及四個部分 V 運行周期 圖 7各要素壽命分布的密度 曲線 （ 1）分析的運作，在實踐中和決心裝載塊一段時期。 （ 2）雨流循環(huán)計數(shù)技術的計算負荷周期為一期標準 運作。 （ 3）選擇適當材料根據(jù)疲勞數(shù)據(jù)。 （ 4）使用內在疲勞曲線的方法計算疲勞強度。 調查結果已證實的個案觀察 制造商已采取的決定，關于加強固定強度。 以實現(xiàn)延長疲勞強度。 參考文獻 [1] Feller W. 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