【導讀】主梁共分91個節(jié)段，其中0號段16m，1-8號段長3m，9-11號段長4m，12-21號段長，合攏段長2m，邊跨現(xiàn)澆段長。箱梁頂板寬12m，底。梁高，其余梁高按。主墩支點處底板厚120cm，其余底板厚度按。板由跨中至支點分段厚度分別為50cm、70cm、90cm。全橋采用8只三角形掛籃，左右幅4個T構。0號段采用橋墩爬模的中爬架和墩頂托架施工；1-21號梁段采。龍段采用掛籃施工；中跨合攏段利用掛籃的底模和外模做吊架施工。段10天，橋面附屬設施60天。和預應力管道密集，因此保證０塊施工質量是箱梁施工的關鍵。０號梁段混凝土的灌注質量，分兩次灌筑混凝土。底平臺直接采用液壓自動爬模的中爬架搭設。中爬架設計時已考慮用于連系梁和0號段的施工工況?？v托架由水平桿和斜桿銷接而成，并通過錨栓和牛腿錨固在墩身。橫托架在每個肢墩上兩側各設一榀。它機具材料，拆除鋪板，拆除內模板。此時中爬架自重及其上荷載均轉移傳遞到牛腿。，調整中爬架中心線與主墩中心線重合。、搭設碗扣支架、上橫梁、底?？v梁。

　　

【正文】 395MPa，管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù) k=，預應力鋼筋與管道摩擦系數(shù)μ =，鋼束錨固時彈性回縮變形量對于單端張拉預應力筋為 6mm，對于雙端張拉預應力筋為 12mm。 （ 3）熱膨脹系數(shù) 混凝土熱膨脹系數(shù)采用μ = 105 （ 1）恒載：一期恒載包括主梁自重、橫隔梁重量，橫隔梁按集中荷載計算；二期恒載包括橋面鋪裝、護欄等； （ 2）活載：公路 I級； （ 3）整體溫度：系統(tǒng)整體升溫 14℃，降溫 23℃。 （ 4）梯度溫度：根據(jù)《公路橋涵設 計通用規(guī)范》（ JTG D602020） 100mm瀝青混凝土鋪裝層 ；同時根據(jù)該規(guī)范計入豎向日照反溫差，為正溫差乘以 。 （ 5）風荷載：根據(jù)《公路橋梁抗風設計 規(guī)范》采用。 （ 6）不均勻沉降：考慮主墩、過渡墩各 2cm不均勻沉降的最不利組合。 （ 7）施工階段臨時荷載：施工階段掛籃荷載按 1000KN計算。 圖 8 撓度和預拱度計算圖式 中鐵十六局集團有限公司 上部連續(xù)梁結構專項施工方案 35 計算結果形成《各施工階段箱梁截面撓度表》、《箱梁各截面預拱度表》 和《各施工階段 監(jiān)測截面應力表》 圖 9 各施工階段箱梁截面撓度表 中鐵十六局集團有限公司 上部連續(xù)梁結構專項施工方案 36 圖 10 箱梁各截面預拱度表 中鐵十六局集團有限公司 上部連續(xù)梁結構專項施工方案 37 高程控制點布置在梁段前端 10cm處，橫向腹板上方附近均布置測點，為了保護測點不被破壞和掛籃的正常走行，橫向測點布置在上懸臂板與其倒角的交點處。測點采用Φ 18的鋼筋，與翼板上下層鋼筋點焊，并且保證豎直；鋼筋露出混凝土表面 2～ 3cm，頭部磨平并涂以紅油漆標記。 為了盡量減小溫度的影響，撓度的觀測安排在早晨太陽出來之前進行。施工過程中需要測量以下項目的標高值： 本節(jié)段混凝土澆筑后，南中北測點標高和對應測點正下方的底板底面標高，以及本節(jié)段之前的已施工好的前四個節(jié)段的南中北各測點標高； 預應力張拉后測點標高，包括前四個節(jié)段； 掛籃前移就位后測點標高，包括前四個節(jié)段。 、竣工標高、立模標高的概念 (1)設計標高 理論上，設計標高即為橋梁在正常使用情況下的標高，在總體上服從于公路縱斷面的線型設計。或者說，橋梁的設計標高 就是橋梁竣工多年以后，在承受 1/2靜活載情況下的標高。這里要求“竣工多年 (一般為 3一 5年 )以后”是為了保證砼后期收縮徐變大體完成，橋梁不再發(fā)生明顯的后期變形 。“承受 l/2靜活載”則是近似模擬橋梁在正常使用狀態(tài)下的活載工況。 標高監(jiān)控的目的就是要使大橋的線形滿足設計要求。因此設計標高是標高監(jiān)控的依據(jù)。 (2)竣工標高 竣工標高即為橋梁剛剛竣工時的成橋標高。 如前所述，橋梁在竣工后還要發(fā)生后期徐變變形及活載變形，因此可得： 中鐵十六局集團有限公司 上部連續(xù)梁結構專項施工方案 38 設計后期徐變靜活載竣工 iiii HffH ??? 21 （ 721） 式中： 竣工iH — 橋梁竣工標高，下腳標 i表示橋梁的縱向位置，以下同； 設計iH — 橋梁設計標高； 后期徐變if — 橋梁竣工后由于砼后期徐變而引起的變形，以向下為正； 靜活載21if — 橋梁承受 1/2靜活載所引起的變形，以向下為正。 顯然， 后期徐變靜活載設計竣工 iiii ffHH ??? 21 （ 722） 式 721和式 722都反映了 竣工標高與設計標高的關系，其示意圖 721。 圖 721中，虛線表示設計標高， A、 B、 C曲線表示竣工標高。 根據(jù)式 722，就可以求出相應于某設計標高的竣工標高，具體如下： 1）關于 設計iH 的取值 設計iH 是由設計方給定的。設計上，給定的設計標高是由道路的線形、圖 11 設計標高與竣工標高示意圖 中鐵十六局集團有限公司 上部連續(xù)梁結構專項施工方案 39 水文情況及通航要求等多種因素確定，與結構受力無關。設計標高直接影響行車的舒適性： 2）關于 靜活載21if 的取值 靜活載21if 可通過結構計算準確求得。在實際標高監(jiān)控工作中，一般采用近似計算法，即先按中跨跨中截面撓度影響線 (即彎矩影響線 )布載，求出跨中最大撓度并取其一半，然后按二次拋物線分布于該跨；邊跨情況如法炮制。 根據(jù)上述原則，某大橋結構計算求的中跨跨中的最大撓度為 10cm，邊跨為 7cm，則中跨跨中的 21 靜活載撓度取 5cm，邊跨 22’截面的取 3 .5cm。 3）關于 后期徐變if 的取值 后期徐變if 的取值 也可以采用與 靜活載21if 相類似的方法，通過計算求出控制載面的澆度最大值，然后按拋物線沿跨長分布。 目前，許多單位都是以設計標高來對橋梁的竣工標高質量進行評定的。從以上可以看出，雖然設計標高是進行標高監(jiān)控的根本依據(jù)，但它不便直接用于對大橋標高監(jiān)控成果進行及時有效的評價。這是因為： 第一、成橋竣工后，砼的收縮徐變 后期徐變if 一般還要幾年甚至十余年才能完成，因此依據(jù)設計標高不便及時評定施工過程中橋梁標高的監(jiān)控情況。 第二、以 1/2靜活載作為正常使用荷載與橋 梁實際營運時車輛荷載可能會有明顯出入，而比較準確的 1/2靜活載布置十分繁瑣。這使得橋梁竣工標高質量的評定比較麻煩。 因此，依據(jù)設計標高來評定施工過程中的橋梁標高是不方便的，故建議以竣工標高作為評定橋梁標高監(jiān)控成果優(yōu)劣和進行標高監(jiān)控的直接依據(jù)。 中鐵十六局集團有限公司 上部連續(xù)梁結構專項施工方案 40 以竣工標高作為控制的直接依據(jù)，不僅可以對監(jiān)控成果進行直接、及時的評定，也能以較大精度保證橋梁在幾年后的線型滿足設計要求。 (3)立模 標高 立模標高即施工時模板的放樣標高。 立模標高與竣工標高的關系如下： 竣工竣工立模 iii FHH ?? （ 723） 式 中： 立模iH — 立模標高； 竣工iF — 結構某一點在立模之后，由于以后的施工操作使該點產(chǎn)生的變形，這種變形直到成橋竣工時為止。因此我們把它記作 竣工iF (取向下為正 )。 根據(jù)式 722易得如下形式的立模標高： 竣工后期徐變靜活載設計立模 iiiii FffHH ???? 21 （ 724） 設計標高、竣工標高、立模標高之間的關系如下示意圖： 標高控 制的關鍵在于每一節(jié)段施工時立模標高的確定。連續(xù)梁橋懸臂施工的標高控制與斜拉橋及懸索橋相比，最大的特點在于其后期的不可調圖 12 三個標高的關系示意圖 后期徐變靜活載 ii ff ?21 竣工iF 中鐵十六局集團有限公司 上部連續(xù)梁結構專項施工方案 41 性 (或者說，其后期可調程度很小 )。斜拉橋可以在施工過程中及竣工成橋后通過適當調整斜拉索索力來調整主梁的內力和橋面的標高；懸索橋可以在加勁梁固接前通過調整吊桿的長度來調節(jié)橋面線型，成橋后也可以通過調整吊桿的長度來調節(jié)主梁內力和橋面線形。而連續(xù)梁橋雖然理論上也可通過調整預應力束來調整己成橋的標高，但這會顯著影響其受力狀況，并且其調整幅度極其有限。因此懸臂施工連續(xù)梁橋的標高控制必須在施工中進行，要 求每一節(jié)段的標高控制到位，變形預期準確。 上面已經(jīng)較簡單的給出了立模標高的計算公式，現(xiàn)將其展開： 竣工后期徐變靜活載設計立模 iiiii FffHH ???? 21 ???? 后期徐變靜活載設計立模 iiii ffHH 21 ? ? ????? 掛籃施工活載前期徐變預應力自重 iiiii fffff （ 725） ? ? ?????? 后期徐變靜活載施工活載前期徐變預應力自重預拋高 iiiiiii fffffff 21 （ 726） 掛籃預拋高設計立模 iiii ffHH ??? （ 727） 式中： 立模iH — 立模標高； 設計iH — 橋梁設計標高； ?自重if — 由各梁段自重在 i節(jié)段產(chǎn)生的撓度總和； ? 預應力if — 由張拉各節(jié)段預應力在 i節(jié)段產(chǎn)生撓度總和； 前期徐變if — 橋梁竣工前砼收縮徐變在 i節(jié)段而引起的變形； 施工活載if — 施工中施工活載在 i節(jié)段產(chǎn)生的撓度； 靜活載21if — 橋梁承受 1/2靜 活載在 i節(jié)段所引起的變形； 后期徐變if — 橋梁竣工后由于砼收縮徐變在 i節(jié)段而引起的變形； 中鐵十六局集團有限公司 上部連續(xù)梁結構專項施工方案 42 掛籃if — 掛籃變形值或支架變形； 預拋高if — i節(jié)段的預拋高值。 設計iH 由設計單位提供； ?自重if 、 ? 預應力if 、 前期徐變if 、 施工活載if 、 后期徐變if 、靜活載21if 在施工結構計算的前進分析和倒退分析中已經(jīng)考慮過，由倒退分析分析得到的預拋高值 預拋高if 即為這幾項的和； 掛籃if 由掛籃試驗（支架試驗）的數(shù)據(jù)分析得出。 由于懸臂施工的結果不可能與理論的結果完全一致，即存在施工過程中施工誤差，所以立模公式實際采用為： ? ?iffHH Tiiii ????? 掛籃預拋高設計立模 （ 728） 式中： ??iT? — 施工誤差調整 （預測）。 立模標高示意圖： 在每一個施工階段應對所有已成梁段進行標高觀測，并與計算值相比較算出實測值與計算值的對應系數(shù)，以此系數(shù)調整下一梁段立模高程。 當影響箱梁彈性變形與徐變變形的各參數(shù)發(fā)生變化時應重新計算預拱度值。施工過程中應盡量保持上述參數(shù)的一致性。 圖 13 立模標高示意圖 后期徐變靜活載 ii ff ?21 ? ?ifF Tii ??? 掛籃竣工 中鐵十六局集團有限公司 上部連續(xù)梁結構專項施工方案 43