【文章內容簡介】 ＜ Tg ,所以 ,α=α max=。 T1=＜ Tg，故不需考慮頂部附加水平地震作用，結構的底部剪力為 Geq=∑G i= 2414= FEk= Geqα 1= = 各層水平地震作用按式（ 41）計算 EKnj jjiii FHGHGF??? 1 i=1,2,?? n （ 41） 1層 柱類型 =∑ Kb/∑Kc α = (+ )/（ 2+ ） 各柱剛度 D 根數 外柱 9799 2 內柱 11374 2 ∑D 42346 層號 Gi/kN ∑Gi/kN ∑D/kN/m 層間相對位移δ= ∑Gi/∑D Δi/m 3 828 828 64296 2 843 1671 64296 1 843 2414 42346 16 各樓層地震作用標準值 iF 和地震剪力標準值 iV 的計算結果 是 F1=， F2=， F3=； V1=， V2=， V3= 橫向框架彈性變形驗算 多遇地震作用下，橫向框架層間的彈性驗算結果見表 ，其中樓層間的地震剪力應取標準值。 從表中驗算知 ? ?eiei Hu ??? / ， 因此，多遇水平地震作用的 變形驗算滿足要求。 表 層間彈性位移驗算 水平地震作用下橫向框架內力分析 利用 D 值法計算出各柱剪力和反彎點高度見表 ,；根據剪力值和反彎點高度求得柱端彎矩，根據節(jié)點平衡可 求得梁端彎矩，彎矩圖最終結果見圖 。根據剪力、軸力、彎矩的關系可求得剪力、軸力圖如圖 。 表 各柱剪力 層號 層間剪力kNVi / 層間剛度 1/ ??mkND 柱剛度 柱剪力 外柱 內柱 外柱 內柱 3 13261 18887 64296 32 2 13261 18887 64296 78 1 9799 11374 42346 表 反彎點高度 層號 層間剪力kNVi / 層間剛度 1/ ??mkND mmDVuiiei// ?? 層高mHi / iei Hu /? ??e? 3 64296 1/1500 1/550 2 64296 1/878 1 42346 1/608 17 層號 3 2 1 柱 外柱 內柱 外柱 內柱 外柱 內柱 γ Y=γ h 圖 水平地震作用下彎矩圖（左震） mkN? 18 圖 水平地震作用下剪力、軸力圖 kN 載由矩形均布荷載和梯形兩部分組成，先將梯形均布荷載等效成矩形均布荷載。由固端彎矩 相等原則可知 : 梯形 ： pq )21( 32 ?? ??? (42) 前面荷載統(tǒng)計已等效完成。 （ ? =） 為簡化計算 中間層和底層恒荷載按衛(wèi)生間統(tǒng)一取值 ，由結構的對稱性取計算簡圖如圖 對二層以上各柱線剛度乘以 的系數后再計算分配系數。 （ 1） 頂層內力計算過程見圖 43； （ 2） 標準層內力計算過程見圖 44； （ 3） 底層內力計算過程見圖 45。 圖 頂層內力計算 19 圖 標準層內力計算 圖 底層內力計算 20 圖 恒載作用修正后彎矩圖 （ mkN? ） 圖 恒載作用剪力、軸力圖 （ kN ） 將以上各單元計算結果疊加可得彎矩。將疊加后的彎矩不平衡節(jié)點進行再次分配，修正后的彎矩圖如圖 ，進而可求得框架各梁、柱的剪力和軸力如圖 。 與恒載作用同理，可得活 載作用下計算彎矩圖，梁、柱的剪力和軸力圖如圖 、 。 21 圖 活載作用彎矩圖（ mkN? ） 圖 活載作用剪力、軸力圖 (kN ) 利用反彎點法計算結構在風荷載下的內力。 風荷載作用下框架的彎矩、剪力、軸力圖見圖 4 411。 計算結果見表 46。 表 46 風荷載下的柱端彎矩 層 次 邊柱 中柱 D/ ∑D V yi MU ML D/ ∑D V yi MU ML 3 2 1 22 圖 410 風荷載作用彎矩圖（左風） ( mkN? ) 圖 415 風荷載作用剪力、軸力圖 (kN ) 23 6 內力組合 梁內力組合 梁內力組合見表 。梁最不利組合如表 。 表 梁最不利組合 分類 組合規(guī)則 梁編 號 lbM cbM rbM Vb 無地震組合 可變荷載控制 = ①+ ②+ ④ 1 2 3 4 5 6 永久荷載控= ①+ ② + ④ 1 2 3 4 5 6 有地震組合 = ③+ ⑤ 1 2 3 4 5 6 24 表 梁內力組合 荷載類型 梁編號 Mlb0 Mlb Mcb Mrb Mrb0 Vb0 Vb 恒 荷 載 ① AB1 AB2 AB3 BC1 BC2 BC3 活 荷 載 ② AB1 AB2 AB3 BC1 BC2 BC3 重 力 荷 載 ③ AB1 AB2 AB3 BC1 BC2 BC3 風 荷 載 ④ AB1 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 AB2 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 AB3 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 BC1 177。 177。 0 177。 177。 177。 177。 BC2 177。 177。 0 177。 177。 177。 177。 BC3 177。 177。 0 177。 177。 177。 177。 地 震 荷 載 ⑤ AB1 177。 170 177。 177。 177。 177。 177。 177。 AB2 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 AB3 177。 177。 177。 177。 177。 177。 177。 BC1 177。 177。 0 177。 177。 177。 177。 BC2 177。 177。 0 177。 177。 177。 177。 BC3 177。 177。 0 177。 177。 177。 177。 25 柱內力組合 柱內力及最不利組合如表 6. 3 所示。 表 住內力及最不利組合 柱號 荷載類型 恒荷載 活荷載 風荷載 地震荷載 可變荷載控制 永久荷載 控制 有地震組 合 ① ③ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ ⑨ A1 Mb 177。 177。 Mt 177。 177。 N 177。 177。 V 177。 177。 A2 Mb 177。 177。 Mt 177。 177。 N 177。 177。 V 177。 177。 A3 Mb 177。 177。 Mt 177。 177。 N 177。 177。 V 177。 177。 32 B1 Mb 177。 177。 Mt 9 177。 177。 N 162 177。 177。 V 177。 177。 B2 Mb 177。 177。 Mt 177。 177。 N 177。 177。 V 177。 177。 78 B3 Mb 177。 177。 72 Mt 177。 177。 N 177。 177。 V 177。 177。 26 7 框架梁、柱截面設計 以底層 AB 梁為例 ，最不利彎矩為 ： mkNM lb ? mkNM cb ? mkNM rlb 6 2/ 5 5 ?? 框架梁混凝土強度等價為 C30， ?c f N/mm2 ?tf N/mm2。 鋼筋強度等級為 HRB335 級： ??? yy ff 300 N/mm2 ； HPB235 級 ： ??? yy ff 210 N/mm2 。 邊跨梁截面為： b h=250mm 600mm, 取 ??? ss aa 40 mm , ?0h 60040=560 mm 。 中 跨 梁 截 面 為 ： b h=250mm 400mm, 取 ??? ss aa 40 mm , ?0h 40040=360 mm 。 當梁下部受拉時 ，按 T 形截面設計，當梁上部受拉時，按矩形截面設計。 翼緣計算寬度：按計算跨度 mmmlb f 2 1 0 39。 ???? ，按梁凈距 mmsb n 38503600250 ???? ， 按 翼 緣 高 39。fh ：39。fh / 0h =100/560=，此情況不起控制作用，故取 mmbf 210039。 ? ，跨間按 T形截面，因為： 屬第一類 T型截面。 正截面縱向鋼筋設計 AB跨中： AB中彎矩 由 無震作用組合時的永久荷載控制 m )2/5601 00(100)( 39。039。39。1kNmkNhhhbf fffc????????? 27 實配 2? 22， 2760mmAs ? ， 滿足要求。 支座 B： 梁端按雙筋截面設計，下部鋼筋由正彎矩控制。 實 配 2? 22， 2760mmAs ? 滿足要求。 負彎矩作用下，受壓鋼筋 21140mmAS ? ???? s?? 實配 4 22， 21520mmAs ? sA / 39。sA =760/1520= A 支座： 梁端按雙筋截面設計，下部鋼筋由正彎矩控制。 26201???? ??? bhfMcs ?? ?????????? bs ???2039。1 ??????? hhffA fvcs ??％％且 % % 628 0m i n0?????????? hhbhA S ??260)40560(300 )39。( mmahf MrAsyREs ??? ?????%%% % 1 1 4 0 0m i n0??????????且hhbhA S ?? )40560()39。(39。 26201 0 ??? ?????????? bhf ahAfMr c ssyREs ??201 39。 mmAbhffA sycs ????????? ??