【文章內(nèi)容簡介】 （5） 混凝土收縮徐變引起的損失 （222）式中：——受拉位置的縱向鋼筋含率 ——構(gòu)件的重心位置到構(gòu)件到其縱向鋼筋截面位置的距離，mm ——回轉(zhuǎn)半徑， ——受拉區(qū)部分的重力和應(yīng)力在縱向鋼筋位置處產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力，計算式為 ——傳力鋼筋預(yù)應(yīng)力錨固，其值如下 ——受拉縱向鋼筋中心處到橫截面中心距離 ——鋼筋的錨固年齡期為，混凝土發(fā)生收縮應(yīng)變時的計算齡期為t。 ——混凝土加載時的期齡，計算時年齡為t的徐變系數(shù)。，考慮到本案的重力，由于收縮和徐變的時間較長，所以永久使用，空心板在常住彎矩截面表26，KN?m，鋼筋重心位置由重力所產(chǎn)生的中心拉應(yīng)力為：跨中：1/4處：支點：鋼筋重心位置由自重產(chǎn)生的壓應(yīng)力：跨中：1/4處：支點：由于《公預(yù)規(guī)》規(guī)定。此時可假定，該混凝土發(fā)生傳力錨固時，此混凝土的強(qiáng)度達(dá)到C30，，這時，跨中、l/4截面、均小于，滿足要求。設(shè)發(fā)生傳力錨固的齡期為7d，混凝土齡期的終極值為，橋的環(huán)境相對大氣濕度為75%，其終極齡期為7d。前面已算出，板毛截面的面積為，板的長度與大氣相接觸的實際的周邊的長度為。理論上厚度為。我們可從《公預(yù)規(guī)》將以上數(shù)值代入公式跨中損失應(yīng)力：1/4處損失應(yīng)力支點損失應(yīng)力（六）預(yù)應(yīng)力組合由于傳力錨固產(chǎn)生損失傳力錨固損失總和：跨中：1/4截面：支點：各截面有效應(yīng)力：跨中：1/4截面：支點：第3章 空心板各狀態(tài)下的應(yīng)力驗算及變形計算 空心板正常使用極限狀況下的計算（1）正截面位置的抗裂性驗算是否合理《公預(yù)規(guī)》中表明正截面的抗裂性驗算是指對構(gòu)件的跨中截面處對砼的拉應(yīng)力進(jìn)行驗算。因為橋是預(yù)應(yīng)力的一種組成的一部分，需要滿足兩點要求：第一，綜合效應(yīng)的短期影響下，；第二，長期作用效應(yīng)組合影響下，沒有拉應(yīng)力的出現(xiàn)。由前面計算結(jié)果可從表26中已知空心板的跨中截面彎矩為，可根據(jù)截面換算計算得到下緣抵抗矩。上述式中；——預(yù)應(yīng)力損失已扣除所有，驗算混凝土的邊緣產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力的抗裂性，其值為：——長期組合效應(yīng)的影響下，抗裂驗算驗算混凝土構(gòu)件在其邊緣產(chǎn)生的拉應(yīng)力由前面計算可從表26中已知空心板的跨中截面彎矩為，而后根據(jù)截面換算計算得到下緣抵抗矩為。滿足A類構(gòu)件要求。計算溫差應(yīng)力應(yīng)滿足《公預(yù)規(guī)》附錄B表中的要求，橋面鋪上10cm厚的瀝青混凝土，由《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，℃，=℃，豎向溫度梯度見圖31所示，由于空心板高為620mm400mm，取A=300mm.圖31 板豎向梯度圖（單位：mm）對于本板橋，溫差應(yīng)力的計算公式為； (31) (32)正溫差應(yīng)力計算公式為： (33)上述式中： ——混凝土線膨脹系數(shù)， ——混凝土彈性模量，C40混凝土 ——截面內(nèi)單位面積 ——單位面積的平均溫度梯度，以正數(shù)使用 y——應(yīng)力距重心處位置的距離，轉(zhuǎn)換部分位置，截面上為正值，下為負(fù)值 ——換算截面面積及慣性矩 ——單位的重心位置和轉(zhuǎn)換部分的中心之間的距離，上為正值，下為負(fù)值現(xiàn)列表計算。結(jié)果于下表31所示。表31 溫差應(yīng)力計算表編號單元面積（）溫度（℃）單元面積到截面重心距離（mm）1801000=80000(14+)/2=2（270+60）20=4000(+)/2=3270300+60300=60000= 正溫差應(yīng)力計算：梁頂： 梁底： 普通鋼筋重心處： 預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處： 預(yù)應(yīng)力鋼筋的溫差應(yīng)力：普通鋼筋的溫差應(yīng)力：反溫差應(yīng)力，《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，正溫差應(yīng)力；梁頂：梁底： 預(yù)應(yīng)力鋼絞線：普通鋼筋：數(shù)據(jù)中數(shù)值為正為壓應(yīng)力，為負(fù)為拉應(yīng)力。，考慮到溫度和溫度應(yīng)力的差異，梁的總應(yīng)力在短期效應(yīng)組合：滿足條件。在長期效應(yīng)組合影響下，梁底總壓力為：滿足A類構(gòu)件要求（2）斜截面抗裂驗算構(gòu)件的截面是由主拉應(yīng)力控制，與短期效應(yīng)組合是用來考慮溫差。溫差效應(yīng)可以用來計算正截面抗裂性，同時選取支點截面，分別計算支點截面AA纖維，BB纖維，CC纖維三處位置的主拉應(yīng)力，對于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件的組成部分，還應(yīng)滿足上述式中： ——砼抗壓強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值，C40型號的混凝土為= ——用組合預(yù)應(yīng)力混凝土應(yīng)力的短期效應(yīng)引起的主張力，并考慮溫度的影響溫差應(yīng)力計算：a 正溫差應(yīng)力?AA纖維處： ?BB纖維處 ?CC纖維處 b 反溫差應(yīng)力?AA纖維處：?BB纖維處：?CC纖維處：c 主拉應(yīng)力?AA纖維處(計算公式如下)： （34） （35）上述式中：——支點截面短期組合效應(yīng)剪力設(shè)計值，由前面表26中已知== b——該處截面的腹板寬度，取b=60+270=200mm ——該處截面的抗彎慣性矩， ——AA纖維處截面以上對板截面和重心處的截面的轉(zhuǎn)換靜矩， （36）則上述式中： ——AA纖維重心軸的距離， 上述式中：——豎直力生成的彎矩，支點處 ——溫差頻遇系數(shù)，取=計入反溫差，主拉應(yīng)力：反溫差應(yīng)力：各式數(shù)值，正值代表壓應(yīng)力，負(fù)值代表拉應(yīng)力短期的影響作用的一個組成是部分預(yù)應(yīng)力組成部分，應(yīng)按照，A—A纖維位置（考慮正溫差影響） 符合要求。②BB纖維處 （37）上述式中：——BB纖維處截面以上對板截面和重心處的截面的轉(zhuǎn)換靜矩 （鉸縫未扣除）同上：， 計入反溫差應(yīng)力：計入溫差應(yīng)力：計入反溫差應(yīng)力：BB纖維處：（考慮正溫差影響）（考慮反溫差影響）符合要求。?CC纖維處 （38）上述式中：——CC纖維處截面以上對板截面和重心處的截面的轉(zhuǎn)換靜矩 計入溫差應(yīng)力：計入反溫差應(yīng)力：計入溫差應(yīng)力：計入反溫差應(yīng)力：CC纖維處：（考慮正溫差影響）（考慮反溫差影響）符合抗裂性要求。 空心板變形計算在正常情況下，撓度值可根據(jù)短期效應(yīng)來計算，并考慮時長的影響，對C40型號混凝土。A類構(gòu)件在正常使用的情況下計算撓度時，它的抗彎度為。短期組合情況下的撓度值，可按均布荷載計算：由于自重時撓度值的產(chǎn)生，可按為效均布荷載求出：消除自身重力發(fā)生撓度的影響后，考慮到長期作用的的影響，在正常使用情況下的撓度值：撓度滿足要求。（1） 計算由預(yù)加力產(chǎn)生的反拱度當(dāng)空心板是松弛的，預(yù)應(yīng)力鋼絞線的截面將產(chǎn)生反拱，假設(shè)C30的空間和時間達(dá)到心板混凝土強(qiáng)度，預(yù)應(yīng)力的反拱度通過截面尺寸和配筋計算出來的，考慮到增長系數(shù)。此時，換算截面面積 鋼筋換算截面在毛截面重心處產(chǎn)生的靜矩為 = =轉(zhuǎn)換部分的截面與板的兩者重心之間的距離：（向下移）轉(zhuǎn)換部分的截面與板的兩者重心之間下緣的距離為：轉(zhuǎn)換部分的截面與板的兩者重心之間上緣的距離為：轉(zhuǎn)換部分的截面與板的兩者重心之間的距離：轉(zhuǎn)換部分的截面與板的兩者重心之間的距離：換算截面慣性矩 = =換算截面的彈性抵抗矩下緣：上緣：板截面各數(shù)據(jù)匯總表32所示表32 板截面幾何數(shù)據(jù)總表項目符號單位C30C40換算截面面積365280364671換算截面到下緣距離換算截面到上緣距離預(yù)應(yīng)力鋼筋到重心處距離普通鋼筋到重心軸距離換算截面慣性矩?fù)Q算截面彈性抵抗矩前面算出扣除損失后的預(yù)加力為：預(yù)應(yīng)力的整個表面，乘以增長系數(shù)得 （2） 預(yù)拱度的設(shè)置按《公預(yù)規(guī)》要求，預(yù)應(yīng)力長期作用下產(chǎn)生的反拱值小于在短期作用時產(chǎn)生的撓度時，此時應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，預(yù)拱度取值應(yīng)按預(yù)應(yīng)力和反拱值取荷載撓度值。本橋，所以設(shè)置預(yù)拱度。支點，預(yù)拱度沿順著橋跨方向做成平穩(wěn)光滑線。 空心板持久狀情況下的應(yīng)力驗算當(dāng)空心板處于持久狀態(tài)下的時候，這時應(yīng)進(jìn)行持久狀態(tài)下的應(yīng)力驗算，這時需要計算使用階段時，混凝土正截面法向壓應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力斜截面主壓應(yīng)力。標(biāo)準(zhǔn)值的計算，車輛荷載應(yīng)排除沖擊的影響因素和溫差應(yīng)力的影響，不考慮局部因素?？缰刑幍挠行?yīng)力為：跨中處的預(yù)加力為：據(jù)表26可知 =滿足要求。計算公式： （39）式中：——預(yù)應(yīng)力鋼絞線的重心位置產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計算有效預(yù)應(yīng)力為：考慮溫度應(yīng)力： 滿足要求。選取這三個支點截面，AA纖維截面、BB纖維截面和CC纖維截面，進(jìn)行斜截面主應(yīng)力計算，求出這三個截面在標(biāo)準(zhǔn)值組合和預(yù)加力影響下生成的壓應(yīng)力和拉應(yīng)力，并符合 其計算公式為： （310） （311） （312）（1） AA纖維由前面計算可從表26中已知支點截面的標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合值為，而且前面已知腹板寬度，主拉應(yīng)力慣矩。AA纖維截面以上在毛截面重心位置產(chǎn)生的靜矩如下：前面算出預(yù)加力在AA纖維位置產(chǎn)生的正應(yīng)力文成應(yīng)力在AA纖維位置產(chǎn)生的正應(yīng)力為，反應(yīng)力。豎向荷載在支點處的彎矩值，代入下式：考慮正溫差應(yīng)力： AA纖維處主應(yīng)力：考慮反溫差應(yīng)力：AA纖維處主應(yīng)力：C40型號混凝土的壓應(yīng)力為滿足《公預(yù)規(guī)》要求。（2） BB纖維處由前面計算可從表26中已知支點截面標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合值為，由前面計算已知腹板寬度，主拉應(yīng)力慣矩。BB纖維截面以上在毛截面重心位置產(chǎn)生的靜矩前面算出預(yù)加力在BB纖維處的正應(yīng)力溫差應(yīng)力在BB纖維位置產(chǎn)生的正應(yīng)力，反應(yīng)力。代入下式 考慮正溫差應(yīng)力：BB纖維處的主應(yīng)力：考慮反溫差應(yīng)力：BB纖維處的主應(yīng)力：C40混凝土主壓應(yīng)力限值為滿足《公預(yù)規(guī)》要求。（3） CC纖維處由前面計算可從表26已知，支點截面標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合值為，由前面計算已知腹板寬度，其主拉應(yīng)力慣矩。CC纖維截面以上對空心板重心位置產(chǎn)生的靜矩為前面算出預(yù)加力在CC纖維截面的正應(yīng)力為溫差應(yīng)力在CC纖維位置產(chǎn)生的正應(yīng)力，反應(yīng)力。，代入下式得考慮正溫差應(yīng)力：BB纖維處的主應(yīng)力：考慮反溫差應(yīng)力：BB纖維處主應(yīng)力：C40混凝土壓應(yīng)力限值滿足《公預(yù)規(guī)》要求。 板處于短暫情況的驗算混凝土受彎構(gòu)件處于短暫的應(yīng)力狀況時，構(gòu)件處于施工階段會因為預(yù)加力（扣除應(yīng)力損失）、自重和一些施工過程產(chǎn)生的荷載的作用從而產(chǎn)生的應(yīng)力，符合《公預(yù)規(guī)》的情況下算出截面應(yīng)力。所以對于本列應(yīng)算出當(dāng)放松鋼絞線時板的板底壓力和板頂拉力。假設(shè)強(qiáng)度到C30，這時放松鋼絞線，空心板在自重和預(yù)加力影響下會在板頂和板底產(chǎn)生相應(yīng)的法向應(yīng)力并計算。C30混凝土 ，當(dāng)放松鋼絞線，算出空心板截面應(yīng)力取跨中、四分之一、支點位置，計算：（1）跨中截面? 預(yù)加力在的混凝土上引起的壓力：《公預(yù)規(guī)》以下公式計算板的壓力和拉力： （313）式中：——預(yù)應(yīng)力普通鋼筋合，計算公式： 其中：——預(yù)應(yīng)力損失值， （）板底壓應(yīng)力：板頂拉應(yīng)力：? 板自重產(chǎn)生的應(yīng)力：表26已知板底壓應(yīng)力：板頂拉應(yīng)力：板底壓應(yīng)力為：板頂拉應(yīng)力為：板上下全為壓力，滿足要求。（2）1/4截面? 預(yù)加力所引起的壓力：