畢業(yè)設(shè)計(jì)-325t雙梁橋式起重機(jī)橋架結(jié)構(gòu)及大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)(編輯修改稿)
2025-01-08 16:34 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 2Ld 1e 1Σ PLe 2P2Σ PΣ PP2bz= 1/ (Lb 1 )E 表圖 61? 主梁計(jì)算模型 固定載荷作用下主梁跨中的彎距為 mNmNdPLFMGjqq????????????? ?5304552319620228)28(2124）（? 跨端剪切力為 NNLdPPLFFGsGjqqc 0 6 3 0 7] 31(1 9 6 2 [)]1(21[ 24??????????????）? 移動載荷 作用下主梁的內(nèi)力 1） 滿載小車在跨中，跨中 E 點(diǎn)彎距為 214 )(4 bLL PM p ?? ?? 輪壓合力 ?P 與左輪的距離為 mmbPPb j ???? ? 則 mNmNM P????????1557600)( 2 跨中 E 點(diǎn)剪切力為 NLbPF P )1(21 14 ??? ?? 跨中扭矩為 mNTTT HPn ???? 51645)(21 4? 2） 滿載小車在跨端極限位置（ 1ez? ） .小車左輪距梁端距離為 mlec ??? 跨端剪切力為 NNLcbLPFPc114????????? ?）（? 跨端內(nèi)扭矩為 mNmNLeTTTHPn???????????9 5 1 8 9211 5 4 2 87 3 8 3 )1)(( 141）（）（? 主梁跨中總彎距為 mNmNMMM pqz???????20880551357600530455 主梁跨端總剪切力（支承力）為 NNFFFF pcqccR3 5 6 7 5 5 5 0 4 4 0 6 3 0 7?????? 水平載荷 1）水平慣性載荷 .在水平載荷 HP 及 HF 作用下，橋架按鋼架計(jì)算，因偏軌箱形梁與端梁連接面較寬，應(yīng)取兩主梁軸線間距 39。K 代替原小車軌距 K 構(gòu)成新的水平鋼架，這樣比較符合實(shí)際，于是 mmmxKK2 139。??????? mKb 39。 ?? mKBa )(21 39。0 ??? 水平鋼架計(jì)算模型示于表圖 e 1PHPHPHPHFHFHLB0 I2I2I1I1FRHK39。=2baa 表圖 水平鋼架計(jì)算模型 ①小 車在跨中 .鋼架的計(jì)算系數(shù)為 )(32189211??????????????LIbaabIr 跨中水平彎距（與單梁橋架公式相同） mNmNrLFrLPM HHH?????????????????70299218114)321(8)211(42121）（）（ 跨中水平剪切力為 NPF HPH ?? 跨中軸力為 NNLPLFabrbaN HHH7866812)812(221?????????????）（ ②小車在跨端 .跨端水平剪切力為 NNLePLFFHHcH 9 6 4 3211 6 3 4 32)1(2 139。?????????）（ 2）偏斜側(cè)向力 .在偏斜側(cè)向力作用下，橋架也按水平鋼架分析（表圖 1310? ） . 2）偏斜側(cè)向力 .在偏斜側(cè)向力作用下，橋架也按水平鋼架分析（表圖 1310? ） . LB0 I 2I1FRHK39。=2baaFdiNdiNdiPSiP ωP ω 表圖 側(cè)向里作用下鋼架的分析 這時，計(jì)算系數(shù)為 31892139。??????????LIIKrs ①小 車在跨中 .側(cè)向力為 NPs ? 超前力為 NNLBPP s ????? 端梁中點(diǎn)的軸力為 NPN d 321 11 ?? ? 端梁中點(diǎn)的水平剪切力為 NNrKaPFssd 7 8 62 9 4 2 2 6 2 0)21( 39。11???????）（ 主梁跨中的水平彎距為 mNmNLNbFaPMddss????????????22111 主梁軸力為 NFPN dss 2 6 8 3 4111 ??? 主梁跨中總的水平彎距為 mNmNMMM sHy??????? 5 1 9 8 8 9 92 9 ②小車在跨端 .測向力為 NPs 482702 ? 超前力為 NNLBPP s ????? 端梁中點(diǎn)的軸力為 NPN d 2 ?? ? 端梁中點(diǎn)的水平剪切力為 NNIKaPPss2148270)21( 39。2???????）（? 主梁跨端 的水平彎距為 NNbFaFM dscy77245??????? 主梁跨端的水平剪切力為 NPNPF dcs ???? ?? 主梁跨端總的水平剪切力為 NFFF cscHcH 2 5 1 3 339。 ??? 小車在跨端時，主梁跨中水平彎距與慣性載荷下的水平彎距組合值較小，不需計(jì)算 強(qiáng)度 需要計(jì)算主梁跨中截面（參閱表圖 710? ）危險點(diǎn)①、②、③的強(qiáng)度 . （ 1）主腹板上邊緣點(diǎn)①的應(yīng)力為 主腹板邊至軌頂距離為 mmhh gy 1 4 60 ??? ? 主腹板邊的局 部壓應(yīng)力為 aayjmMPMPhP8)501 4 62(1 1 4 9 0 )502( 014??????????? 垂直彎距產(chǎn)生的應(yīng)力為 aayxMPMPIyM105 9 6 )127 8 3 0 6(102 0 8 8 0 5 510301???????? 水平彎距產(chǎn)生的應(yīng)力為 aayyMPMPIxM 5 1 9 893102??????? 慣性載荷與側(cè)向力對主梁產(chǎn)生的軸向力較小且作用方向相反，應(yīng)力很小，故不計(jì)算 . 主梁上翼緣的靜距為 3301107 2 4 0 9 8 0)(93010)(mmmmyBS y??????? ?? 主腹板上邊的切應(yīng)力為 aanxyPMPMPATPIIP))810(105 9 6 7 2 4 0 9 8 2 8 9 6 0(2100???????? ??? 點(diǎn)①的折算應(yīng)力為 ammaMPM P aMP175][3a222202200201?????????????????????????? （ 2）點(diǎn)②的應(yīng)力為 aaayyxxMPMPMPIxMIyM175][)(9310322???????????????? （ 3）點(diǎn)③的應(yīng)力為 ??????????????????][])( 0 8 8 0 5[])20([9310322??aayyxxMPMPIxMIyM （ 4）主梁跨端的切應(yīng)力 主梁跨端截面變小，為便于主端梁鏈接，取腹板高度等于端梁高度 mmhd 900? ，跨端只需計(jì)算切應(yīng)力 . 1） 主腹板 .承受垂直剪力 cF 及扭矩 1nT ，故主腹板中點(diǎn)切應(yīng)力為 ??? ATh F nd c ?? ? 主梁跨端封閉截面面積 為 2021 910753)()7( mmhbA ?????? ? 代入上式 aaaMPMPMP100][]106852302 1095189810900 [ 3?????????????? ）（ 副腹板中兩切應(yīng)力反向，可不計(jì)算 . 2） 翼緣板 .承受水平剪切力 NFcH 25133? 及扭矩 mNTn ?? 951891 . aaMPMP]106 8 5 2 3 02 109 5 1 8 9)800930(12 2 5 1 3 [ 3?????????? 主梁翼緣焊縫厚度取 mmhf 8? ，采用自動焊，不用計(jì)算 . 主梁疲勞強(qiáng)度 橋架工作級別為 5A ，應(yīng)按載荷組合Ⅰ計(jì)算主梁跨中的最大彎矩截面（ E ）的疲勞強(qiáng)度 . 由于水平慣性載荷產(chǎn)生的應(yīng)力很小，為了計(jì)算簡明而忽略慣性應(yīng)力 . 求截面 E 的最大彎矩和最小彎矩，滿載小車位于跨中（輪壓 1P 在 E 點(diǎn)上），則 mNMM x ??? 2 0 8 8 0 5 5m a x 空載小車位于右側(cè)跨端時（表圖 ） d 1PGjPGjFqz =0 .5 (L b 1 )Ld 1PGSd 2EPGjPGjz = 1 2 .078L0 .3E2 .7 表圖 主梁跨中（ E ）最小彎矩的計(jì)算 左端支反力為 NNLcPcbPLF R4 3 9 2] 8 3 0 0)(3 3 5 0 0[1])([1 239。2239。11????????? mNmNzFMM Rq??????????? 9 3 5 8 0)]( 3 9 3 0 5 4 4[14m i n ? （ 1）驗(yàn)算主腹板受拉翼緣焊縫④的疲勞強(qiáng)度（表圖 ） x 1y2yxyx10 812④⑤ε 表圖 主梁截面疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算點(diǎn) aaxxMPMPIyM)(10302m a x??????? ?? aaxMPMPIyM 9 3 5 8 0)(10302m inm in??????? ?? 應(yīng)力循環(huán)特性 028 in ???? m anr ?? 根據(jù)工作級別 5A ，應(yīng)力集中等級 1K 及材料 235Q ，查得 MPa119][ 1 ??? , MPab 370?? . 焊縫拉伸疲勞許用應(yīng)力為 aabrtMPMPr)1191(1)][1(1][][11???????????????? )]([ 1m a x 合格raMP ?? ?? （ 2）驗(yàn)算橫隔板下端焊縫與主腹板連接處⑤ aaxxMPMPIyM)60(1032m a x???????? aaxMPMPIyM)60(1032m inm in???????? 0284 inm a x ???? ??r 顯然，相同工況下應(yīng)力循環(huán)特性是一致的 . 根據(jù) 5A 及 235Q 橫隔板采用雙面連續(xù)貼角焊縫連接，板底與受拉翼緣間隙為 mm50 ,應(yīng)力集中等級為 3K ，查得 MPa71][ 1 ??? . 拉伸疲勞許用應(yīng)力為 aabrtMPMPr)711(1)][1(1][][11???????????????? )]([ 1m a x 合格raMP ?? ?? 由于切應(yīng)力很小，忽略不計(jì) . 主梁穩(wěn)定性 （ 1）整體穩(wěn)定性 主梁高寬比 )( 穩(wěn)定???bh （ 2）局部穩(wěn)定性 翼緣板 1876000 ?????b 需設(shè)置
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