橋式起重機(jī)偏軌箱形雙梁橋架結(jié)構(gòu)項(xiàng)目設(shè)計(jì)方案(編輯修改稿)
2025-05-23 00:26 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 = φ== （屬于不均勻壓縮板） 區(qū)格I的歐拉應(yīng)力為 бE=MPa = (b=h1=320mm)區(qū)格分別受ббE和τ作用的臨界壓應(yīng)力為 б1cr=ΧKббE嵌固系數(shù)Χ=，α==51,屈曲系數(shù)Kб=則 б’1cr= = =176MPa需修正，則 б1cr=бs（） =235(1)MPa = 腹板邊局部壓應(yīng)力бm=壓力分布長c=2hy+50=[2(134+10)+50]mm=338mm α==53,按a=3b計(jì)算α=3 β==區(qū)格I屬雙邊局部壓縮板，板的屈曲系數(shù)為 б39。mcr=ΧKmбE = =需修正，則 бmcr=235()MPa =200Mpa區(qū)格平均切應(yīng)力 τ= =MPa =由α==1600/320=51,板的屈曲系數(shù)為 Kτ=+ τ39。cr=ΧKτбE= = =1329MPa需修正，則 Mpa = MPa=區(qū)格上邊緣的復(fù)合應(yīng)力為 =MPa =α==52,區(qū)格的臨界復(fù)合應(yīng)力為бcr= =MPa=160MPa [бcr]==160/= [бcr]區(qū)格Ⅱ的尺寸與區(qū)格I相同，而應(yīng)力較小，故不需要再算。主腹板外側(cè)設(shè)置短加勁肋，與上翼緣板頂緊以支撐小車軌道，間距a1=400mm.2） 驗(yàn)算跨中副腹板上區(qū)格I的穩(wěn)定性副腹板上區(qū)格I只受б1和τ的作用，區(qū)格兩邊的正應(yīng)力為 б1=б01+б02 =（+ = б2= =MPa =切應(yīng)力 τ= =MPa =（很?。﹨^(qū)格I的歐拉應(yīng)力為 бE= =MPa = φ==1(屬于不均勻壓縮板) α==1600/320=51 Kб== б’1cr=ΧKббE = = б’1cr需要修正，則 б1cr=235()MPa =208MPa α=51,Kr=+= τ39。cr=ΧKτбE = = =需要修正，則 235()MPa =221MPa τcr=MPa=復(fù)合應(yīng)力為 =MPa =α=52,區(qū)格I的臨界復(fù)合應(yīng)力為 бcr= =MPa = ==區(qū)格Ⅱ和跨端應(yīng)力較小，不再計(jì)算3） 加勁肋的確定。橫隔板厚度δ=6mm，板中開孔尺寸為340mm1100mm翼緣板縱向加勁肋選用角鋼∠70706，A=816mm2 ，Ix1=377700mm4 縱向加勁肋對(duì)翼緣板厚度中線（11）的慣性矩為 Ix=Ix1+Ae2=Ix1+A(b+)2 =377700+816（70+）2mm4 =106mm4 [Ix]= =106mm4 Ix[Ix](合格)主、副腹板采用相同的縱向加勁肋∠63635，A=，Ix1=231700mm4 縱向加勁肋對(duì)主腹板厚度中線的慣性矩為 Ix=Ix1+Ae2 =231700+ =1742976mm4 [Ix]= = =1679360mm4Ix [Ix]= =160083mm4 =1228800mm4Ix (合格) 端梁計(jì)算端梁截面已初步選定，現(xiàn)進(jìn)行具體計(jì)算端梁計(jì)算工況取滿載小車位于主梁跨端，大、小車同時(shí)運(yùn)行起、制動(dòng)及橋架偏斜 載荷與內(nèi)力（1） 垂直載荷端梁按修改的剛架尺寸計(jì)算B0=,a=,b=,K39。=2b=,B=,a1=,a2=,主梁軸線與主腹板中線距離x1=,主梁最大支承力FR=356755N因?yàn)镕R作用點(diǎn)的變動(dòng)引起的附加力矩為 MR=FRx1=356755m =117729Nm端梁自重載荷為FQ1=端梁在垂直載荷作用下按簡支梁計(jì)算，如圖11所示，圖11垂直載荷下的端梁計(jì)算端梁支反力為 Fvd=FR+ =(356755+)N =截面11彎矩 Mx1=Fvd =N =597409Nm剪力Fv1=0截面22彎矩 Mx2=Fvda =[+117719]Nm =m剪力 Fv2=Fvdψ4Fq1(a+a1) =[(+)]N =360129N截面33 Mx3=0 Fv3=Fvdψ4Fq1a1 =()N =362948N截面44（沿著豎定位板表面） Mx4≈Fvda2ψ4Fq1(a+a1)2 =[(+)2]Nm =68705Nm Fv4≈Fvdψ4Fq1(a1+a2) =[(+)]N =362542N（2） 水平載荷端梁的水平載荷有PH、FH、PsPxg等，亦按簡支梁計(jì)算，如圖12所示圖12水平載荷下的端梁計(jì)算 截面11因Pxg作用點(diǎn)外移引起的附加水平力矩為 Mxg=Pxgx1=16343m =m彎矩 My1=Pxga+Mxg =(16343+)Nm =26966Nm支反力 FRH= = = Fd2=剪切力 FH1≈FRH+Fd2=(+)N =軸力 Nd=FcH=25133N截面22在PH、FH、Ps2及Pxg 水平力作用下，端梁的水平反力為 FHd=FRH177。Ps2+Pxg =(177。48270+16343)N =77181N 水平剪切力 FH2 =FHd=77181N彎矩 My2=FH2a+Mxg =（77181+）Nm =107272Nm截面33水平剪力 FH3=FH2=77181N其他內(nèi)力小，不計(jì)算。 強(qiáng)度截面11的應(yīng)力計(jì)算需待端梁拼接設(shè)計(jì)合格后方可進(jìn)行（按凈截面計(jì)）截面22截面角點(diǎn) б= =MPa =[б]Ⅱ=175MPa 腹板邊緣 б= =MPa =翼緣板對(duì)中軸的靜矩為
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