橋式起重機(jī)偏軌箱形雙梁橋架結(jié)構(gòu)項(xiàng)目設(shè)計(jì)方案-展示頁(yè)
2025-05-05 00:26本頁(yè)面
【正文】 重機(jī)，在山東煙臺(tái)萊佛士船業(yè)有限公司正式投入使用，這是全球起重量最大的起重機(jī)，它標(biāo)志著我國(guó)起重機(jī)行業(yè)已達(dá)到了世界先進(jìn)水平。第二章 橋式起重機(jī)偏軌箱型雙梁橋架總體設(shè)計(jì) 基本參數(shù)橋架形式為雙梁橋架，軌道放置為偏軌，跨度L=，起重量mQ=32/8t，由設(shè)計(jì)手冊(cè)查的起重量在3t～50t范圍內(nèi)起升高度取Hq=16/18m，由通用起重機(jī)吊鉤類型為重級(jí)故取吊鉤起升速度（主/副）vq=13/20m/min，大車運(yùn)行速度在（70～120） m/min范圍內(nèi)，取vd=90m/min，小車軌距K=，小車軌道方鋼軌道，根據(jù)起重機(jī)的載荷狀態(tài)和利用等級(jí)取其工作級(jí)別為A6，該起重機(jī)在室內(nèi)工作，工作溫度為20℃～40℃。 高度 h=（）L=1821～1500 mm 取腹板高度 h0=1600 mm翼緣板厚度 δ0=10mm腹板厚度 δ1=8 mm腹板厚度 δ2=6 mm主梁總高度 H1=+2δ0=1620 mm主梁寬度 b=(～)=648～810 mm腹板外側(cè)間距 b=760 mm=425 mm 且=540 mm，上下翼緣板不相同，分別為10mm930mm及10mm800mm，主梁端部變截面長(zhǎng)d==，取d=高度 H2≈=810mm，取H2=900mm考慮大車輪安裝，端梁內(nèi)寬b0=360mm總寬 B2=440mm，各板厚 δ0=δ=8mm、端梁的連接主、端梁采用焊接連接，端梁為拼接式。一根主梁的重量為 PQ=Fq（）=5031（）N =126278N一根端梁?jiǎn)挝婚L(zhǎng)度的重量為 Fq1=kpAg=7850 =一根端梁的重量為 PGd=Fq1B= =12023N一組大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)的重量（兩組對(duì)稱配置）為 PGj=mjg=803=7877N司機(jī)室及設(shè)備的重量（按合力記）為 PGs=msg=2000=19620N（1） 滿載小車在主梁跨中央左側(cè)端梁總靜輪壓圖3 端梁總輪壓計(jì)算 PR1=(PQ+PGx)+(2PQ)+PGs(1)+PGj+PGd =[(323730+107910)+126278+ 19620(1)+7877+21023]N =379310N由==,查的λ=側(cè)向力為 Ps1=PR1λ =379310=（2） 滿載小車在主梁左端極限位置左側(cè)端梁總靜輪壓為 PR2=(PQ+PGx)（1）+(2PQ)+PGs(1)+PGj+PGd =側(cè)向力為 Ps2=PR2λ= =48270N故選取大車車輪直徑為Φ800 mm,軌道為QU70 扭轉(zhuǎn)載荷偏軌箱型梁由Pn和PH的偏心作用而產(chǎn)生移動(dòng)扭矩，其它載荷PGj、PGs，產(chǎn)生的扭矩較小且作用方向相反，故不計(jì)算。mm =73834Nmm =15428N在固定載荷與移動(dòng)載荷作用下，主梁按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，如圖5。m跨端剪切力為 Fqc≈ψ4[] = =移動(dòng)載荷作用下主梁的內(nèi)力1） 滿載小車在跨中，跨中E點(diǎn)彎矩為 MP=輪壓合力Pn與左輪的距離為 b1= =則 MP=Nm跨中E點(diǎn)剪切力為 FP≈ψ4Pn(1) =跨中內(nèi)扭矩為 Tn=(ψ4TP+TH)=51645N小車左輪距梁端距離為 c1=e1L1=跨端剪切力為 FPc= = =跨端內(nèi)扭矩為 Tn1=(ψ4TP+TH)(1) =(73834+15428)Nm主梁跨中總彎矩為 Mx=Mq+Mp=(530455+1557600)Nm主梁跨端總剪切力（支承力）為 FR=Fc=Fpc+Fqc =(+)N=356755N（2） 水平載荷1） 水平慣性載荷。因偏軌箱形梁與端梁連接面較寬，應(yīng)采取兩主梁軸線間距K’代替原小車軌距K構(gòu)成新的水平剛架，這樣比較符合實(shí)際，因此 K39。= a=(BoK39。剛架的計(jì)算系數(shù)為 r1=1+ =1+ =跨中水平彎矩（與單梁橋架公式相同） MH= =Nm跨中水平剪切力為 PPH≈PH=跨中軸力為 NH= =N =7866N②小車在跨端。cH= = =2) 偏斜側(cè)向力。圖7剛架側(cè)向力作用分析這時(shí)計(jì)算系數(shù)為 rs=1+ = =①小車在跨中。m =m =側(cè)向力為 Ps2=48270N超前力為 Pw2==N =10979N端梁中點(diǎn)的軸力為 Nd=Pw2=端梁中點(diǎn)的水平剪切力為 Fd2=Ps2() =48270N =主梁跨端的水平彎矩為 Mcs=Ps2a+Fd2b =(48270+)Nm主梁跨端的水平剪切力為 Fcs=Pw2Nd==主梁跨端總的水平剪切力為 FcH=F39。主梁上翼緣的靜矩為 Sy=δ0B1() =10930()mm3 =7240980mm3主腹板上邊的切應(yīng)力為 τ= =MPa =該點(diǎn)的折算應(yīng)力為 б0=б01+б02= б1= = MPa = =175MPa (2) 副腹板下邊緣危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力 б2= =MPa = =175MPa（3） 下蓋板下邊緣危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力 б3= =MPa = =175MPa（4） 主梁跨端的切應(yīng)力主梁跨端截面變小。 τ=+主梁跨端封閉截面面積為 A0=（b7）(h0+δ0) =753910mm2 =685230mm2代入上式 τ=MPa = =100MPa副腹板中兩切應(yīng)力反向可不計(jì)算2） 翼緣板。m τ=[]MPa = =100MPa主梁翼緣焊縫厚度取hf=8mm,采用自動(dòng)焊接，不需計(jì)算。m空載小車位于右側(cè)跨端時(shí)。1(b+c2)+P39。m =圖9主梁截面疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算點(diǎn) бmax= =MPa = бmin= =MPa =應(yīng)力循環(huán)特性 r==0根據(jù)工作級(jí)別A6，應(yīng)力集中等級(jí)K1及材料Q235，查的[б1]=119MPa ,бb=370MPa.焊縫拉伸疲勞許用應(yīng)力為 [бrl]=[б1]/[1(1119/370)]MPa = бmax=[бrl] (合格)（2） 驗(yàn)算橫隔板下端焊縫與主腹板連接處② бmax= =MPa = бmin= =MPa = r==0顯然，相同工況下的應(yīng)力循環(huán)特性是一致的。翼緣板最大外伸部分=150/10=15 (穩(wěn)定)主腹板 副腹板 故需設(shè)置橫隔板及兩條縱向加勁肋，主、副腹板相同，其布置示于圖10。mcr=ΧKmбE = =需修正，則
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