【文章內(nèi)容簡介】 按一個車道計算，一個車道上由車道荷載產(chǎn)生的制動力為在加載長度上的車道荷載標準值的總重力的10﹪故本設計的制動力為 ﹪=因此，計入制動力時，橡膠厚度的最小值為 ≥式中：此外，從保證受壓的穩(wěn)定考慮，矩形板式橡膠支座的橡膠厚度 應滿足：cm≤≤由上述分析可知，，因此。由于定型產(chǎn)品中，對于平面尺寸為1825的板式橡膠支座中，、。選擇加勁鋼板，《橋規(guī)》（JTG D62——2004）中規(guī)定，單層加勁鋼板厚度應按下式計算：且單層加勁鋼板厚度不小于2cm。本例題中：為應力校正系數(shù)，；1719=32為一塊加勁鋼板上、下橡膠層的厚度，參照《橋梁附屬構造與支座》中定型產(chǎn)品規(guī)格中間橡膠層厚度均取5；為加勁鋼板軸向拉應力限制，取鋼材的屈服強度為340，因此，；為支座應力標準值，將上述各項代入的計算公式得 （）＜2，故取2。按板式橡膠支座的構造規(guī)定，加勁板的上、，中間橡膠層厚度有11三種，取5，故可以布置4層鋼板。此時，橡膠厚度，與取用值一致。加勁板總厚度，故支座高度。 支座的平均壓縮變形為式中： ──橡膠體積模量（取2000）； ──支座抗壓彈性模量，可按下式計算：（）將上述各值代入計算式，得：（）在恒載、車道荷載和人群荷載作用下，主梁撓曲在支座頂面引起的傾角，應按結構力學方法計算，則有恒載產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角車道均布荷載產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角車道集中荷載產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角人群荷載產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角因此，轉(zhuǎn)角，小于，支座不會落空。此外，為了限制豎向壓縮變形，《橋規(guī)》中規(guī)定，不得大于，由于，因此滿足≤≤的條件，驗算通過。為保證板式橡膠支座和墩臺頂面或主梁底面不產(chǎn)生滑移，需對其抗滑穩(wěn)定性進行驗算，驗算時應當對無汽車荷載和有汽車荷載兩種情況分別進行驗算。僅有結構自重作用時，可見，＞，這說明，在自重作用下，支座不會滑動。計入制動力時，故有 而 ＜因此，制動力作用下支座不會滑動。第7章 下部結構計算橋面凈空：標準跨徑：13上部構造：預應力混凝土T型梁橋地質(zhì)條件：地基土為軟塑粘性土鋼筋：蓋梁主筋用HRB335鋼筋混凝土：蓋梁、墩柱、系梁及鉆孔灌注樁都用C30表71 材料性能種類設計強度標準強度彈性模量軸心抗壓軸心抗拉軸心抗壓軸心抗拉C30() 下部結構設計尺寸（尺寸單位：） 圖 71下部結構設計尺寸（尺寸單位：cm） 表72上部結構恒載每片梁自重上部結構總重每個支座恒載反力 、剪力計算 圖72 蓋梁彎矩剪力計算圖式表 73 蓋梁自重產(chǎn)生的彎矩、剪力效應計算截面編號自重彎矩剪力1—1=+==2—23—3=4—45—500 （1）可變荷載橫向分布系數(shù)計算：荷載對稱布置時用杠桿法，非對稱布置時用偏心受壓法。①公路—Ⅱ級a. 單列車，對稱布置時： 圖 73杠桿原理法計算單列汽車荷載對稱布置時荷載橫向分布系數(shù)b. 雙列車，對稱布置時： 圖74杠桿原理法計算雙列汽車荷載對稱布置時荷載橫向分布系數(shù)c. 單列車，非對稱布置時： 由，已知n=5，e=，則d. 雙列車，非對稱布置時：已知n=5，e=，②人群荷載a. 兩側有人群，對稱分布時：b. 兩側有人群，非對稱分布時： 圖 75計算人群荷載橫向分布系數(shù)則：（2）按順橋向可變荷載移動情況，求得支座可變荷載反力的最大值計算橋長： ① 公路—Ⅱ級雙孔布載單列車時：B=雙孔布載雙列車時：2B=單孔布載單列車時：B=單孔布載雙列車時：2B= ② 人群荷載 圖 76支座人群荷載反力計算圖式單孔滿載時：(一側)雙孔布載時(一側)： 表 74 可變荷載橫向分布、各梁支點反力計算荷載橫向分布情況公路—Ⅱ級荷載人群荷載計算方法荷載位置荷載分布系數(shù)單孔雙孔單孔雙孔BBBB對稱布置按杠桿法算單列行車公路—Ⅱ級000000雙列行車公路—Ⅱ級000000人群荷載000非對稱布置按偏心受壓法計算單列行車公路—Ⅱ級雙列行車公路—Ⅱ級人群荷載 各板永久荷載、可變荷載組合計算見下表，表中取各梁的最大值，其中沖擊系數(shù)： 表75 各板永久荷載、可變荷載基本組合計算表（單位：）編號荷載情況1號板2號板3號板4號板5號板①恒載②公路—Ⅱ級雙列對稱00③公路—Ⅱ級雙列非對稱④人群對稱0⑤人群非對稱1⑥①+②+④⑦①+②+⑤⑧①+③+④501⑨①+③+⑤ 圖77雙柱各梁反力計算圖式雙柱反力計算，所引用各梁反力見下表 表76雙柱反力計算荷載組合情況計算式反力組合⑥公路—Ⅱ級雙列對稱人群對稱組合⑦公路—Ⅱ級雙列對稱人群非對稱組合⑧公路—Ⅱ級雙列非對稱人群對稱組合⑨公路—Ⅱ級雙列非對稱人群非對稱由表可知，立柱反力最大（），并由荷載組合⑦得，（公路—Ⅱ級雙列對稱、人群非對稱組合）控制設計。此時。 內(nèi)力計算（1）彎矩計算截面位置見圖，為求得最大彎矩值，支點負彎矩取用非對稱布置時的數(shù)值，跨中彎矩取用對稱布置時數(shù)值。各截面彎矩計算式為：各種荷載組合下的各荷載彎矩計算見下表，表中內(nèi)力計算未考慮施工荷載的影響。 表77各截面彎矩計算荷載組合情況墩柱反力板支座反力各截面彎矩①—①②—②③—③④—④⑤—⑤組合⑥公路—Ⅱ級雙列對稱1737.243.487.1981.組合⑦公路—Ⅱ級雙列對稱1673.216.433.1926.組合⑧公路—Ⅱ級雙列非對稱510102357144.組合⑨公路—Ⅱ級雙列非對稱（2）對應于最大彎矩時的剪力計算：：： ： ： 表 78各截面剪力計算荷載組合情況墩柱反力kN板支座反力各截面剪力①—①②—②③—③④—④⑤—⑤組合⑥公路—Ⅱ級雙列對稱1737組合⑦公路—Ⅱ級雙列對稱1673.1363.1363.組合⑧公路—Ⅱ級雙列非對稱1458.510510510510510510組合⑨公路—Ⅱ級雙列非對稱1454.表中各截面內(nèi)力均取前兩表中的最大值。表79蓋梁內(nèi)力匯總表 截面號內(nèi)力①—①②—②③—③④—④⑤—⑤彎矩M自重M荷載102357M計算2175剪力V自重左0右0V荷載左510510510右510510510V計算左540右540 采用C30混凝土，主筋選用HRB335,φ22，保護層5。（鋼筋中心至混凝土邊緣）, 280。 取截面⑤—⑤作配筋設計。 已知：150110， ，1105=105 ， 即：21751500(1050) 解得： =用φ22鋼筋，實際選用21根，配筋率 ， 該截面實際承載力為：＞2175。 就正截面承載能力與配筋率而言，配筋設計滿足《公預規(guī)》要求。 表710各截面鋼筋量計算截面號M所需鋼筋面積所需實際選用含筋率（%）根數(shù)①—①6②—②6③—③6④—④10⑤—⑤217521按《公預規(guī)》，當截面符合：（）可不進行斜截面抗剪承載力計算，僅需按《公預規(guī)》。式中：──預應力提高系數(shù)，本設計取，采用φ14R235箍筋。──混凝土抗拉設計強度，=。對于①—①截面對于②—②～③—③截面按《公預規(guī)》： 對照前表，本設計可按構造要求設置斜筋和箍筋。鋼筋混凝土蓋梁的正截面抗彎承載力應按下列規(guī)定計算。 ──蓋梁最大彎矩組合設計值 ──受拉區(qū)普通鋼筋截面積 內(nèi)力臂 ──截面受壓區(qū)高度 ──截面有效高度 滿足要求。： 滿足要求。：＜%＞% 滿足要求。墩柱直徑為φ120,用C30混凝土，HRB335鋼筋 由前面計算得（1） 上部構造恒載，（2） 梁蓋自重（牛根蓋梁）（3） 橫系梁重(25)=84（4） 墩柱自重作用墩柱底面的恒載垂直力為： （1）公路—Ⅱ級①單孔荷載 單列車時 0 相應制動力：2=42,按《公預規(guī)》制動力不小于90，估取制動力為90。②雙孔荷載 單列車時 相應制動力：2=，按《公預規(guī)》制動力不小于90，估取制動力為90。（2）人群荷載①單孔行人（單側）0 ②雙孔行人（單側）汽車荷載中雙孔荷載產(chǎn)生支點處最大反力值，即產(chǎn)生墩柱垂直力（最大）；汽車荷載中單孔荷載產(chǎn)生最大偏心彎矩，即產(chǎn)生最大墩柱底彎矩。 圖 78 雙孔反力橫向分布計算活載位置圖式（1）單列車時 = 雙列車時 = （2）單列車時 = 雙列車時 （1）最大最小垂直反力時，計算見下表： 表711可變荷載組合垂直反力計算（雙孔）編號荷載狀況最大垂直反力最小垂直反力橫向分布橫向分布1公路—Ⅱ級單列車2雙列車3人群荷載單側行人4雙側行人其中汽車—Ⅱ級已乘以沖擊系數(shù)。 （2）最大彎矩時，見下表： 表 712可變荷載組合最大彎矩計算（單孔）編號荷載情況墩柱頂反力計算式垂直力水平力對柱頂中心彎矩1上部構造與