【文章內(nèi)容簡介】 二期恒載1) 現(xiàn)澆 T 梁翼板恒載集度： g(5)=26=2) 邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁每片中橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積： =每片端橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積： =故： g(6)=(3+2)26/=3) 鋪裝8cm 混凝土鋪裝： 26=10cm 瀝青鋪裝： 24=若將橋面鋪裝均攤給六片主梁，則： g(7)=(+)/6=4) 欄桿： 若將欄桿的重量均攤給六片主梁，則： g(8)=5) 邊梁二期恒載集度：g 2=+++= 恒載內(nèi)力如圖 4 所示，設(shè) x 為計算截面離左支座的距離，并令 α=x/l。 211。176。207。236。223。Q176。207。236。MXMQBA g圖 4 恒載內(nèi)力計算圖 主梁彎矩和剪力的計算公式分別為： ； ??glM21??????lg21????Q 恒載內(nèi)力計算見表 3。 1 號梁恒載內(nèi)力 表 3跨中α=四分點α=變化點α=支點α=彎矩（kNm） 0一期 剪力 (kN) 0 彎矩（kNm） 0二期 剪力 (kN) 0 彎矩（kNm） 0∑剪力 (kN) 0 活載內(nèi)力計算 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)沖擊系數(shù)：簡支梁橋基頻 的計算公式為：f ， cmEIlf2??gGc? 式中 ——結(jié)構(gòu)的計算跨徑（m） ；l E——結(jié)構(gòu)材料的彈性模量（N/m 2） ； Ic——結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣性矩（m 4） ； mc——結(jié)構(gòu)跨中處的單位長度質(zhì)量（kg/m） ； G——結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力（ kN/m） ； g——重力加速度，g=（m/s 2） 。A=；G= 25=；m c=G/g=103 Ns2/m2；C50 混凝土的彈性模量 E=1010N/m； =；I C=；l Hz，. ????f ≤ ≤14Hz，μ= ?7lnf則：（1+μ）=折減系數(shù)：橫向布置車道數(shù)為 2，雙車道不折減，故 ξ=1。由于橋梁的計算跨徑小于 150m，不考慮計算荷載效應(yīng)的縱向折減。因此，本橋梁的折減系數(shù)為 ξ=1。 計算主梁的荷載橫向分布系數(shù) 跨中的荷載橫向分布系數(shù) mc 本橋梁跨內(nèi)設(shè)三道橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)系，且承重結(jié)構(gòu)的長寬比為： ??Bl 所以可以按剛性橫梁法來繪制橫向影響線并計算橫向分布系數(shù) mc1) 計算主梁抗扭慣矩 IT對于 T 形梁截面，抗扭慣矩可近似按下式計算：IT=??miitbc13式中：b i 和 ti——相應(yīng)為單個矩形截面的寬度和高度； ci——矩形截面抗扭剛度系數(shù)； m——梁截面劃分成單個矩形截面的個數(shù)。對于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度。 cmt ????? 馬蹄部分的換算平均厚度： =25b19t180507t=b圖 5 IT 計算圖式（尺寸單位： mm） IT 計 算 表 表 4分塊名稱 bi(cm) ti(cm) bi/ ti ci IT= ci bi ti3(103m4)翼緣板① 210 腹板② 20 322152馬蹄③ 55 ∑ —— —— —— ——　 2) 計算抗扭修正系數(shù) β此設(shè)計中主梁的間距相同，同時將主梁近似看成等截面，則得：???iTIaEGli21?式中：G=；l= ； ∑I T=6=；a 1=。a2=；a 3=；a 4=－ ；a 5=－ ；a 6=－。Ii= m4。計算得：β=。3) 按剛性橫梁法計算橫向影響線豎坐標(biāo)值： ???512ijiijan??式中：n=6； = =。??512ia??? 計算所得的 η ij 值列于表 5 內(nèi)。 表 5梁號 η i1 η i2 η i3 η i4 η i5 η i61 2 3 4) 計算荷載橫向分布系數(shù)1 號梁的橫向影響線和最不利布載圖式如圖 6 所示。 圖 6 跨中的橫向分布系數(shù) mc 計算圖式（尺寸單位： mm） mcq= (+0. 2886++)= 故取汽車的橫向分布系數(shù)為：m c = 支點截面的荷載橫向分布系數(shù) mc 如圖 6 所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線并進(jìn)行最不利布置荷載，1 號梁的活載橫向分布系數(shù)可計算如下：mo= =? 圖 7 支點的橫向分布系數(shù) mo計算圖式 (尺寸單位：mm) 橫向分布系數(shù)匯總（見表 6） 活載橫向分布系數(shù) 表 6荷載類別 mc mo 計算活載內(nèi)力在活載內(nèi)力計算中，本設(shè)計對于橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮：計算主梁活載彎矩時，采用全跨統(tǒng)一的橫向分布系數(shù) mc，鑒于跨中和四分點剪力影響線的較大坐標(biāo)位于橋跨中部，故也不按 mc 來計算。求支點和變化點截面活載剪力時，由于主要荷重集中在支點附近而應(yīng)考慮支承條件的影響，按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值，即從支點到 L/4 之間，橫向分布系數(shù)用mo與 mc 值直線插入，其余區(qū)段均取 mc 值。公路—I 級車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 qk =。集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值隨計算跨徑而變，當(dāng)計算跨徑小于或等于 5m 時，為 Pk =180kN；計算跨徑等于或大于 50m 時，為 Pk =360kN；計算跨徑在 5~50m 之間時，值采用直線內(nèi)插求得。 本設(shè)計的計算跨徑為 因此：q k =； ??. ????? 計算剪力時： 對于汽車荷載，應(yīng)將集中荷載直接布置在內(nèi)力影響線數(shù)值最大的位置，其計算公式為： ???iKikcyPmAqS?????1式中 S——由汽車荷載產(chǎn)生的彎矩或剪力標(biāo)準(zhǔn)值； （1+μ）——汽車荷載的沖擊系數(shù)； ξ——汽車荷載橫向分布系數(shù)，本設(shè)計為二車道布載控制設(shè)計，橫向折減系數(shù)為 ；1?? Pk——汽車車道荷載中的集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值； qk——汽車車道荷載中，每延米均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值； A——彎矩、剪力影響線的面積； mi——沿橋跨縱向與集中荷載位置對應(yīng)的橫向分布系數(shù)； yi——沿橋跨縱向與荷載位置對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值?？缰薪孛嫫嚭奢d ML/2L/2VLL/412/圖 8 跨中截面汽車荷載內(nèi)力影響線如圖 8 所示， = = ；A M= m2 ；??L m ； m2 。??V 6VL/4 截面汽車荷載 ML/4VL/4LL3/圖 9 L/4 截面汽車荷載內(nèi)力影響線如圖 9 所示， m ； m2 ；??LyM ???LAM m ； 。70V ?變化點截面汽車荷載 M177。228。187。175。181。227。V177。228。187。175。181。227。LL20*()/(L)/20m 圖 10 變化點截面汽車荷載內(nèi)力影響線如圖 10 所示， ； ；???2LyM ?? ； m2?V ???V支點截面汽車荷載 V214。167。L1圖 11 支點截面汽車荷載內(nèi)力影響線如圖 11所示， m ； 。1?Vy??12LAV跨中、 、支點截面公路—Ⅰ級荷載產(chǎn)生的內(nèi)力 表 74截面 跨中 L/4 變化點 支點荷載橫向分布系數(shù) qk（kN/m） 1+μ ??2m ——彎矩影響線y ——Pk(kNm) 計沖擊系數(shù) ——MS(kNm)不計沖擊系數(shù) ——A??2m 影響線y 1Pk（kN） 計沖擊系數(shù) VS(kN)不計沖擊系數(shù) 主梁內(nèi)力組合主梁內(nèi)力組合如表 8 所示支點 Qmax (kN) Qmax (kN) 變化點截面 Mmax(kNm)Qmax (kN) 562 四分點截面 Mmax(kNm)Qmax (kN) 0 0 0 跨中截面 Mmax(kNm)荷載類別 第一期恒載 第二期恒載 總恒載汽車（不計沖擊系數(shù)） 汽車（計沖擊系數(shù)）恒載+汽車Sud={（3）+ （5）}Ssd=（3）+ （4） 主梁內(nèi)力組合 表 8序號 (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8)第 3 章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算以及布置 跨中截面鋼束的估算與確定以下就跨中截面在各種荷載組合下，分別按照上述要求對主梁所需的鋼束數(shù)進(jìn)行估算，并且按這些估算的鋼束數(shù)確定主梁的配束。按構(gòu)件正截面抗裂性要求估算預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。對于 A 類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，根據(jù)跨中截面抗裂性要求，跨中截面所需的有效預(yù)加力為： ?????????式中的 Ms 為正常使用極限狀態(tài)按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計算的彎矩值；由表 8 有： Ms=MG1+MG2+MQs=++= kNm設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣為 ap=125mm，則預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點至截面重心軸的距離為 ep=yb－a p=－125=；鋼筋估算時，截面性質(zhì)近似取用全截面對抗裂驗算邊緣的彈性抵抗矩為 W=I / yb=109 /=106mm3；所以有效預(yù)加力合力為 ??NWeAfNptkspe 666 ./.????????????????預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力為 σ con= =1860=1395MPa，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力pkf的 20%估算，則可得需要預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積為 :?? ??????采用 4 束 φ 鋼絞線，預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積為 Ap=47140=3920mm2。采用夾片式群錨，φ70 金屬波紋管成孔。 預(yù)應(yīng)力鋼束布置 跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置后張拉法預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力管道布置應(yīng)符合《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》中的有關(guān)構(gòu)造要求。對跨中截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋進(jìn)行初步布置（如圖 12 所示） 。 c)191。231。214。208。189。216。195。230。184。202。248。206。187。b)184。214。202。248。212。218。182。203。178。191。181。196。170。185。204。206。187。a)212。164。198。193。186。182。203。178。191。 105210N34N12435090406801302631947161。227。5161。227。01239502482,06圖 12 端部及跨中預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖 (尺寸單位:mm) 錨固面鋼束布置為使施工方便，全部 4 束預(yù)應(yīng)力鋼筋均錨于梁端（如圖 13 所示） 。這樣布置符合均勻分散的原則，不僅能滿足張拉的要求，而且 NN2 在梁端均彎起較高，可以提供較大的預(yù)剪力。 其他截面鋼束位置及傾角計算鋼束彎起形狀、彎起角度及其彎起半徑采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎曲；為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力垂直作用于錨墊板，NNN3 和 N4 彎起角 θ 分別取 θ 1=7176。，θ 2=6176。，θ 3=5176。，θ 4=2176。；各鋼束的彎曲半徑為：R N1=21200mm；R N2=58600mm； R N3=128000mm； R N4=278000mm。鋼束各控制點位置的確定以 N4 鋼號為例，其彎起布置如圖 13 所示。1904310166。200。166。200。214。177。207。223。182。206。205。228。198。240。181。227。181。188。207。223。227。205。228。214。185。227。177。207。223。182。206。 kib2b1dZX930/Lw208 RR191。231。214。208。189。216。195。230。196。207。223。圖 13 曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋計算圖（尺寸單位：mm）由 Ld=c*cotθ 4確定導(dǎo)線點距錨固點的水平距離:Ld=c*cotθ 4=310*cot2176。=8877mm由 Lb2=R* 確定彎起點至導(dǎo)線點的水平距離:2tan4?Lb2=R* =278000 =4853mm2tan4??1tan所以彎起點至錨固點的水平距離為:Lw= Ld+ Lb2=8877+4853=13730mm則彎起點至跨中截面的水平距離為:xk=（29300/2 + 122）－L w=14772－13730=10