【文章內容簡介】 計算截面剪力組合設計值截面位置x支點x=7300x=69500x=6000x=3000跨中x=0剪力組合設計值（kN）237092（1）距支座中心 處截面，x=6950mm由于空心板的預應力筋及普通鋼筋是直接配筋，故此截面的有效高度取與跨中近似相同，其等效工字形截面的餓肋寬b=mm。由于不設彎起斜筋，因此，斜截面抗剪承載力按下式計算： （76）式中，，， 此處，箍筋間距。則 ，代入，得： 抗剪承載力滿足要求。（2） 距跨中截面x=3000mm處此處，箍筋間距。斜截面抗剪承載力： 斜截面承載力滿足要求。（3）跨中距截面距離x=6000mm處此處，箍筋間距。斜截面抗剪承載力： 計算表明均滿足斜截面抗剪承載力要求。第8章 預應力損失計算7股鋼絞線，，控制應力取。 錨具變形、回縮引起的應力損失預應力鋼絞線的有效長度取為張拉臺座的長度，設臺座長L=50m，采用一端張拉及夾片錨具，有頂壓時，則 加熱養(yǎng)護引起的溫差損失先張法預應力混凝土空心板采用加熱養(yǎng)護的方法，為減少溫差引起的預應力損失，采用分階段養(yǎng)護措施。設控制預應力鋼絞線與臺座之間的最大溫差 ℃，則 預應力鋼絞線由于應力松弛引起的預應力損失 （81）式中： ───張拉系數，一次張拉時，ψ=； ───預應力鋼絞線松弛系數，低松弛ξ=； ───預應力鋼絞線的抗拉強度標準值， ───傳力錨固時的鋼筋應力，由《公預規(guī)》，對于先張構件， 代入計算式，得： 混凝土彈性壓縮引起的預應力損失對于先張法構件， （82）式中：───預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值， ───在計算截面鋼筋重心處，由全部鋼筋預加力產生的混凝土法向應力其值按下述公式計算： （84） （85） （86）其中 ───預應力鋼筋傳力錨固時的全部預應力損失，由《公預規(guī)》，先張法構件傳力錨固時的損失為 ，則 由前面計算空心板換算截面面積，。則 混凝土收縮、徐變引起的預應力損失 （87）式中：───構件受拉區(qū)全部縱向鋼筋的含筋率 ； — （88） ───構件截面受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心至構件重心的距離， ； ───構件截面回轉半徑。 ───構件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預應力(扣除相應階段的預應力損失)和結構自重產生的混凝土法向壓應力，其值為: （89） ───傳力錨固時，預應力鋼筋的預加力，其值為： — （）；───構件受拉區(qū)全部縱向鋼筋至截面重心的距離，由前述計算得；───預應力鋼筋傳力錨固齡期to,計算齡期為t時的混凝土收縮徐變；───加載齡期為to，計算考慮的齡期為t時的徐變系數?？紤]到自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時間長，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用彎矩由表45查得,在全部鋼筋重心處由自重產生的拉應力為：跨中截面：截面：支點截面：則全部縱向鋼筋重心處的壓應力為跨中截面：截面：支點截面：《公預規(guī)》，,設傳力錨固時，混凝土達到C30，則，則,則跨中、l/4截面、支點截面全部鋼筋重心處的壓應力均小于,滿足要求。傳力錨固齡期為7d，計算齡期為混凝土終極值，設橋梁所處環(huán)境的大氣相對濕度為75%。由前面計算空心板毛截面面積A＝,空心板與大氣接觸的周邊長度為,。理論厚度：查《公預規(guī)》： 把各項數值代入 計算式中，得：跨中截面：截面：支點截面： 預應力損失組合傳力錨固時第一批損失：傳力錨固后預應力損失總和：跨中截面：截面：支點截面：各截面的有效預應力：。跨中截面：截面：支點截面：第9章 正常使用極限狀態(tài)計算 正截面抗裂性驗算正截面抗裂性驗算是對構件跨中截面混泥土的拉應力進行驗算，并滿足《公預規(guī)》。對于本設計部分預應力A類構件，應滿足兩個要求：第一，在作用短期效應組合下，；第二，在荷載長期效應組合下，即不出現拉應力。式中：───作用短期效應組合下，空心板抗裂性驗算邊緣的混泥土法向拉應力。由表4—5，空心板跨中截面彎矩，由前面計算換算截面下緣彈性抵抗矩，代入得式中：───扣除全部預應力損失后的預加力，在構件抗裂驗算邊緣產生的預壓應力，其值為： （91）空心板跨中截面下緣的預壓應力為：───在荷載的長期效應組合下，構件抗裂驗算邊緣產生的混泥土法向拉應力，由表4—5，跨中截面，同樣，代入公式，則得：由此得：符合《公預規(guī)》對A類構件的規(guī)定。溫差應力計算，按《公預規(guī)》附錄B計算。本設計橋面鋪裝厚度100mm,由《橋規(guī)》，℃?！?豎向溫度梯度見圖91，由于空心板高為700mm,大于400mm，取A=300mm。圖 91空心板豎向溫度梯度對于簡支板橋，溫差應力： （92） （93）正溫差應力： （94）式中：───混泥土線膨脹系數，； ───混泥土彈性模量，C40，； ───截面內的單元面積； ───單元面積內溫差梯度平均值，均以正值代入； ───計算應力點至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負值； ，───換算截面面積和慣矩；───單位面積重心至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負值。表9—1溫差應力計算 編號單元面積（）溫度（℃）單元面積重心至換算截面重心距離180990=792002(280+70)2=46003(280+70)2=4600 正溫差應力：梁頂：梁底：預應力鋼筋重心處： 普通鋼筋重心處： 預應力鋼筋溫差應力：普通鋼筋溫差應力：反溫差應力：按《公預規(guī)》，則得反溫差應力:梁頂：梁底：預應力鋼絞線反溫差應力：普通鋼筋反溫差應力：以上正值表示壓應力，負值表示拉應力。，則考慮溫差反力，在作用短期組合下，梁底總拉應力為：則，滿足部分預應力A類構件條件。在作用長期效應組合下，梁底的總拉應力為：則，符合A類構件預應力混泥土條件。上述計算結果表明，本設計在短期效應組合及長期效應組合下，并考慮溫差應力，整截面抗裂性均滿足要求。 斜截面抗裂性驗算部分預應力A類構件斜截面抗裂性驗算是以主拉應力控制，采用作用的短期效應組合，并考慮溫差作用。溫差作用效應可利用正截面抗裂計算中溫差應力計算及表9圖91，并選用支點截面，分別計算支點截面AA纖維（空間頂面），BB纖維（空心板換算截面重心軸），CC纖維（空間底面）處主拉應力，對于部分預應力A類構件應滿足： （95）式中：───混泥土的抗拉強度標準值，C40，；───由短期效應組合和預加力引起的混泥土主拉應力，并考慮溫差作用。先計算溫差應力 正溫差應力AA纖維：BB纖維： CC纖維： 反溫差應力。AA纖維：BB纖維：CC纖維：以上正值表示壓應力，負值表示拉應力。 主拉應力（1）AA纖維(空間頂面) （96） （97）式中：───支點截面短期組合效應剪力設計值，由表45。 ───計算主拉應力處截面腹板總寬，取； ───計算主拉應力截面抗彎慣矩，； ───空心板AA纖維以上截面對空心板換算截面重心軸的靜矩。則 （98）其中： （99） [—AA纖維至截面重心軸的距離；]（計入正溫差效應）式中：───豎向荷載產生的彎矩，在支點； ───溫差頻遇系數，取。計入反溫差效應則：主拉應力： （計入正溫差應力）計入反溫差應力：負值表示拉應力。預應力混泥土A類構件，在短期效應組合下，預制構件符合。現AA纖維處（計入正溫差影響），（計入反溫差影響），符合要求。（2）BB纖維（空心板換算截面重心處）參見圖91。 （99）式中：—BB纖維以上截面對重心軸的靜矩。 (絞縫未扣除)(—BB纖維至重心軸距離，) 同樣， （計入正溫差應力）（計入反溫差應力） BB纖維處，（計入正溫差應力），（計入反溫差應力），負值為拉應力，均小于，符合《公預規(guī)》對部分預應力A類構件斜截面抗裂性要求。（3）CC纖維（空洞底面） （910） （911）式中：───CC纖維以下截面對空心板重心軸的靜矩。 [—CC纖維至重心軸距離， （計入正溫差應力）（計入反溫差應力） （計入正溫差應力） (計入反溫差應力)負值為拉應力。 CC纖維處的主拉應力。上述結果表明，本設計空心板滿足《公預規(guī)》對部分預應力A類構件斜截面抗裂性要求。第10章 變形計算 正常使用階段的撓度計算使用階段的撓度值，按短期荷載效應組合計算，并考慮撓度增長系數，對于C40混泥土，；對于部分預應力A類構件，使用階段的撓度計算時，抗彎剛度取跨中截面尺寸及配筋情況確定：短期荷載組合作用下的撓度值，可簡化為按等效均布荷載作用情況計算：自重產生的撓度值按等效均布荷載