【文章內(nèi)容簡介】 計算截面剪力組合設(shè)計值截面位置x支點x=7300x=69500x=6000x=3000跨中x=0剪力組合設(shè)計值（kN）237092（1）距支座中心 處截面，x=6950mm由于空心板的預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋是直接配筋，故此截面的有效高度取與跨中近似相同，其等效工字形截面的餓肋寬b=mm。由于不設(shè)彎起斜筋，因此，斜截面抗剪承載力按下式計算： （76）式中，，， 此處，箍筋間距。則 ，代入，得： 抗剪承載力滿足要求。（2） 距跨中截面x=3000mm處此處，箍筋間距。斜截面抗剪承載力： 斜截面承載力滿足要求。（3）跨中距截面距離x=6000mm處此處，箍筋間距。斜截面抗剪承載力： 計算表明均滿足斜截面抗剪承載力要求。第8章 預(yù)應(yīng)力損失計算7股鋼絞線，，控制應(yīng)力取。 錨具變形、回縮引起的應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼絞線的有效長度取為張拉臺座的長度，設(shè)臺座長L=50m，采用一端張拉及夾片錨具，有頂壓時，則 加熱養(yǎng)護引起的溫差損失先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板采用加熱養(yǎng)護的方法，為減少溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失，采用分階段養(yǎng)護措施。設(shè)控制預(yù)應(yīng)力鋼絞線與臺座之間的最大溫差 ℃，則 預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 （81）式中： ───張拉系數(shù)，一次張拉時，ψ=； ───預(yù)應(yīng)力鋼絞線松弛系數(shù)，低松弛ξ=； ───預(yù)應(yīng)力鋼絞線的抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值， ───傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力，由《公預(yù)規(guī)》，對于先張構(gòu)件， 代入計算式，得： 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失對于先張法構(gòu)件， （82）式中：───預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值， ───在計算截面鋼筋重心處，由全部鋼筋預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力其值按下述公式計算： （84） （85） （86）其中 ───預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固時的全部預(yù)應(yīng)力損失，由《公預(yù)規(guī)》，先張法構(gòu)件傳力錨固時的損失為 ，則 由前面計算空心板換算截面面積，。則 混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 （87）式中：───構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋的含筋率 ； — （88） ───構(gòu)件截面受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心至構(gòu)件重心的距離， ； ───構(gòu)件截面回轉(zhuǎn)半徑。 ───構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預(yù)應(yīng)力(扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失)和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，其值為: （89） ───傳力錨固時，預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力，其值為： — （）；───構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋至截面重心的距離，由前述計算得；───預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期to,計算齡期為t時的混凝土收縮徐變；───加載齡期為to，計算考慮的齡期為t時的徐變系數(shù)?？紤]到自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時間長，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用彎矩由表45查得,在全部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應(yīng)力為：跨中截面：截面：支點截面：則全部縱向鋼筋重心處的壓應(yīng)力為跨中截面：截面：支點截面：《公預(yù)規(guī)》，,設(shè)傳力錨固時，混凝土達到C30，則，則,則跨中、l/4截面、支點截面全部鋼筋重心處的壓應(yīng)力均小于,滿足要求。傳力錨固齡期為7d，計算齡期為混凝土終極值，設(shè)橋梁所處環(huán)境的大氣相對濕度為75%。由前面計算空心板毛截面面積A＝,空心板與大氣接觸的周邊長度為,。理論厚度：查《公預(yù)規(guī)》： 把各項數(shù)值代入 計算式中，得：跨中截面：截面：支點截面： 預(yù)應(yīng)力損失組合傳力錨固時第一批損失：傳力錨固后預(yù)應(yīng)力損失總和：跨中截面：截面：支點截面：各截面的有效預(yù)應(yīng)力：。跨中截面：截面：支點截面：第9章 正常使用極限狀態(tài)計算 正截面抗裂性驗算正截面抗裂性驗算是對構(gòu)件跨中截面混泥土的拉應(yīng)力進行驗算，并滿足《公預(yù)規(guī)》。對于本設(shè)計部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，應(yīng)滿足兩個要求：第一，在作用短期效應(yīng)組合下，；第二，在荷載長期效應(yīng)組合下，即不出現(xiàn)拉應(yīng)力。式中：───作用短期效應(yīng)組合下，空心板抗裂性驗算邊緣的混泥土法向拉應(yīng)力。由表4—5，空心板跨中截面彎矩，由前面計算換算截面下緣彈性抵抗矩，代入得式中：───扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力，在構(gòu)件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)力，其值為： （91）空心板跨中截面下緣的預(yù)壓應(yīng)力為：───在荷載的長期效應(yīng)組合下，構(gòu)件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的混泥土法向拉應(yīng)力，由表4—5，跨中截面，同樣，代入公式，則得：由此得：符合《公預(yù)規(guī)》對A類構(gòu)件的規(guī)定。溫差應(yīng)力計算，按《公預(yù)規(guī)》附錄B計算。本設(shè)計橋面鋪裝厚度100mm,由《橋規(guī)》，℃?！?豎向溫度梯度見圖91，由于空心板高為700mm,大于400mm，取A=300mm。圖 91空心板豎向溫度梯度對于簡支板橋，溫差應(yīng)力： （92） （93）正溫差應(yīng)力： （94）式中：───混泥土線膨脹系數(shù)，； ───混泥土彈性模量，C40，； ───截面內(nèi)的單元面積； ───單元面積內(nèi)溫差梯度平均值，均以正值代入； ───計算應(yīng)力點至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負(fù)值； ，───換算截面面積和慣矩；───單位面積重心至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負(fù)值。表9—1溫差應(yīng)力計算 編號單元面積（）溫度（℃）單元面積重心至換算截面重心距離180990=792002(280+70)2=46003(280+70)2=4600 正溫差應(yīng)力：梁頂：梁底：預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處： 普通鋼筋重心處： 預(yù)應(yīng)力鋼筋溫差應(yīng)力：普通鋼筋溫差應(yīng)力：反溫差應(yīng)力：按《公預(yù)規(guī)》，則得反溫差應(yīng)力:梁頂：梁底：預(yù)應(yīng)力鋼絞線反溫差應(yīng)力：普通鋼筋反溫差應(yīng)力：以上正值表示壓應(yīng)力，負(fù)值表示拉應(yīng)力。，則考慮溫差反力，在作用短期組合下，梁底總拉應(yīng)力為：則，滿足部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件條件。在作用長期效應(yīng)組合下，梁底的總拉應(yīng)力為：則，符合A類構(gòu)件預(yù)應(yīng)力混泥土條件。上述計算結(jié)果表明，本設(shè)計在短期效應(yīng)組合及長期效應(yīng)組合下，并考慮溫差應(yīng)力，整截面抗裂性均滿足要求。 斜截面抗裂性驗算部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性驗算是以主拉應(yīng)力控制，采用作用的短期效應(yīng)組合，并考慮溫差作用。溫差作用效應(yīng)可利用正截面抗裂計算中溫差應(yīng)力計算及表9圖91，并選用支點截面，分別計算支點截面AA纖維（空間頂面），BB纖維（空心板換算截面重心軸），CC纖維（空間底面）處主拉應(yīng)力，對于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件應(yīng)滿足： （95）式中：───混泥土的抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值，C40，；───由短期效應(yīng)組合和預(yù)加力引起的混泥土主拉應(yīng)力，并考慮溫差作用。先計算溫差應(yīng)力 正溫差應(yīng)力AA纖維：BB纖維： CC纖維： 反溫差應(yīng)力。AA纖維：BB纖維：CC纖維：以上正值表示壓應(yīng)力，負(fù)值表示拉應(yīng)力。 主拉應(yīng)力（1）AA纖維(空間頂面) （96） （97）式中：───支點截面短期組合效應(yīng)剪力設(shè)計值，由表45。 ───計算主拉應(yīng)力處截面腹板總寬，取； ───計算主拉應(yīng)力截面抗彎慣矩，； ───空心板AA纖維以上截面對空心板換算截面重心軸的靜矩。則 （98）其中： （99） [—AA纖維至截面重心軸的距離；]（計入正溫差效應(yīng)）式中：───豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點； ───溫差頻遇系數(shù)，取。計入反溫差效應(yīng)則：主拉應(yīng)力： （計入正溫差應(yīng)力）計入反溫差應(yīng)力：負(fù)值表示拉應(yīng)力。預(yù)應(yīng)力混泥土A類構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，預(yù)制構(gòu)件符合。現(xiàn)AA纖維處（計入正溫差影響），（計入反溫差影響），符合要求。（2）BB纖維（空心板換算截面重心處）參見圖91。 （99）式中：—BB纖維以上截面對重心軸的靜矩。 (絞縫未扣除)(—BB纖維至重心軸距離，) 同樣， （計入正溫差應(yīng)力）（計入反溫差應(yīng)力） BB纖維處，（計入正溫差應(yīng)力），（計入反溫差應(yīng)力），負(fù)值為拉應(yīng)力，均小于，符合《公預(yù)規(guī)》對部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。（3）CC纖維（空洞底面） （910） （911）式中：───CC纖維以下截面對空心板重心軸的靜矩。 [—CC纖維至重心軸距離， （計入正溫差應(yīng)力）（計入反溫差應(yīng)力） （計入正溫差應(yīng)力） (計入反溫差應(yīng)力)負(fù)值為拉應(yīng)力。 CC纖維處的主拉應(yīng)力。上述結(jié)果表明，本設(shè)計空心板滿足《公預(yù)規(guī)》對部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。第10章 變形計算 正常使用階段的撓度計算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計算，并考慮撓度增長系數(shù)，對于C40混泥土，；對于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，使用階段的撓度計算時，抗彎剛度取跨中截面尺寸及配筋情況確定：短期荷載組合作用下的撓度值，可簡化為按等效均布荷載作用情況計算：自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載