【正文】 面標準值效應組合設計值，由表4—5。有效預應力。 跨中截面混泥土法向壓應力驗算跨中截面的有效預應力：跨中截面的有效預加力：由表1—6得標準值效應組合。第11章 持續(xù)狀態(tài)應力驗算持久狀態(tài)應力驗算應計算使用階段正截面混泥土的法向壓應力,預應力鋼筋的拉應力及斜截面的主壓應力。本設計，應設置預拱度。先計算此時的抗彎剛度： （101）放松預應力鋼絞線時，設空心板混泥土強度達到C30，這時，則,，換算截面面積：所有鋼筋換算截面對毛截面重心的靜矩為： 換算截面重心至毛截面下緣的距離：則換算截面重心至空心板下緣的距離：換算截面重心至空心板上緣的距離：預應力鋼絞線至換算截面重心的距離。消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮長期影響系數(shù)后，正常使用階段的撓度值為：計算結果表明，使用階段的撓度值滿足《公預規(guī)》要求。上述結果表明，本設計空心板滿足《公預規(guī)》對部分預應力A類構件斜截面抗裂性要求。 [—CC纖維至重心軸距離， （計入正溫差應力）（計入反溫差應力） （計入正溫差應力） (計入反溫差應力)負值為拉應力。 (絞縫未扣除)(—BB纖維至重心軸距離，) 同樣， （計入正溫差應力）（計入反溫差應力） BB纖維處，（計入正溫差應力），（計入反溫差應力），負值為拉應力，均小于，符合《公預規(guī)》對部分預應力A類構件斜截面抗裂性要求。（2）BB纖維（空心板換算截面重心處）參見圖91。預應力混泥土A類構件，在短期效應組合下，預制構件符合。則 （98）其中： （99） [—AA纖維至截面重心軸的距離；]（計入正溫差效應）式中：───豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點； ───溫差頻遇系數(shù)，取。 主拉應力（1）AA纖維(空間頂面) （96） （97）式中：───支點截面短期組合效應剪力設計值，由表45。先計算溫差應力 正溫差應力AA纖維：BB纖維： CC纖維： 反溫差應力。 斜截面抗裂性驗算部分預應力A類構件斜截面抗裂性驗算是以主拉應力控制，采用作用的短期效應組合，并考慮溫差作用。在作用長期效應組合下，梁底的總拉應力為：則，符合A類構件預應力混泥土條件。表9—1溫差應力計算 編號單元面積（）溫度（℃）單元面積重心至換算截面重心距離180990=792002(280+70)2=46003(280+70)2=4600 正溫差應力：梁頂：梁底：預應力鋼筋重心處： 普通鋼筋重心處： 預應力鋼筋溫差應力：普通鋼筋溫差應力：反溫差應力：按《公預規(guī)》，則得反溫差應力:梁頂：梁底：預應力鋼絞線反溫差應力：普通鋼筋反溫差應力：以上正值表示壓應力，負值表示拉應力。℃,豎向溫度梯度見圖91，由于空心板高為700mm,大于400mm，取A=300mm。溫差應力計算，按《公預規(guī)》附錄B計算。式中：───作用短期效應組合下，空心板抗裂性驗算邊緣的混泥土法向拉應力?？缰薪孛妫航孛妫褐c截面：第9章 正常使用極限狀態(tài)計算 正截面抗裂性驗算正截面抗裂性驗算是對構件跨中截面混泥土的拉應力進行驗算，并滿足《公預規(guī)》。由前面計算空心板毛截面面積A＝,空心板與大氣接觸的周邊長度為,?？紤]到自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時間長，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用彎矩由表45查得,在全部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應力為：跨中截面：截面：支點截面：則全部縱向鋼筋重心處的壓應力為跨中截面：截面：支點截面：《公預規(guī)》，,設傳力錨固時，混凝土達到C30，則，則,則跨中、l/4截面、支點截面全部鋼筋重心處的壓應力均小于,滿足要求。則 混凝土收縮、徐變引起的預應力損失 （87）式中：───構件受拉區(qū)全部縱向鋼筋的含筋率 ； — （88） ───構件截面受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心至構件重心的距離， ； ───構件截面回轉半徑。 錨具變形、回縮引起的應力損失預應力鋼絞線的有效長度取為張拉臺座的長度，設臺座長L=50m，采用一端張拉及夾片錨具，有頂壓時，則 加熱養(yǎng)護引起的溫差損失先張法預應力混凝土空心板采用加熱養(yǎng)護的方法，為減少溫差引起的預應力損失，采用分階段養(yǎng)護措施。斜截面抗剪承載力： 計算表明均滿足斜截面抗剪承載力要求。斜截面抗剪承載力： 斜截面承載力滿足要求。則 ，代入，得： 抗剪承載力滿足要求。表71計算截面剪力組合設計值截面位置x支點x=7300x=69500x=6000x=3000跨中x=0剪力組合設計值（kN）237092（1）距支座中心 處截面，x=6950mm由于空心板的預應力筋及普通鋼筋是直接配筋，故此截面的有效高度取與跨中近似相同，其等效工字形截面的餓肋寬b=mm。取經(jīng)比較和綜合考慮，箍筋沿空心板跨長布置如圖71。則；取箍筋間距,并按《公預規(guī)》要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取100mm。由于對照表45中沿跨長個截面的控制剪力組合設計值，再l/4至支點的部分區(qū)段內(nèi)應按計算要求配置抗剪箍筋，其它區(qū)段可按構造要求配置箍筋。代入上述公式： 計算結果表明空心板截面尺寸符合要求。截面構造尺寸及配筋見圖52。由∑x=0計算混凝土受壓區(qū)高度x：由： （72） 得 將代入下列公式計算出跨中截面的抗彎承載力：計算結果表明，跨中截面抗彎承載力滿足要求。毛截面面積A=320630，毛截面重心軸至1/2板高的距離d=（向下），毛截面對其重心軸慣性矩I=1064 換算截面面積 (61)代入得： 換算截面重心位置所有鋼筋換算截面對毛截面重心的靜矩為： 換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為：（向下移）則換算截面重心至空心板截面下緣的距離為：換算截面重心至空心板截面上緣的距離為：換算截面重心至預應力鋼筋重心的距離為：換算截面重心至普通鋼筋重心的距離為： 換算截面的慣矩 換算截面彈性抵抗矩下緣：上緣： 第7章 承載能力極限狀態(tài)計算 跨中截面正截面抗彎承載力計算，普通鋼筋截面底邊的距離，則預應力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點到截面底邊的距離為： 采用換算等效工字形截面來計算，參照圖51，上翼緣厚度，上翼緣工作寬度，肋寬。普通鋼筋選用HRB335，按《公預規(guī)》 ，普通鋼筋采用， 普通鋼筋布置在空心板下緣一排（截面受拉邊緣），沿空心板跨長直線布置，鋼筋重心至板下緣40mm處，即。 （55）由《公預規(guī)》，C40。 普通鋼筋數(shù)量的估算及布置 在跨中截面的抗彎能力極限的狀態(tài)下，預應力鋼筋達到抗拉設計強度，混凝土達到抗壓設計強度，取空心板受壓翼緣計算寬度=99㎝，且忽略鉸縫由 得 +2= 圖51 空心板換算等效工字形截面圖52預應力鋼筋在截面中的分布（單位：㎝）得 cm， cm則等效工字形截面的上翼緣板厚度：等效工字形截面的下翼緣板厚度：等效工字形截面的肋板厚度：設預應力鋼筋布置在空心板下部一排，空心板跨中截面MD= 預應力鋼筋的布置預應力空心板選用7根17股鋼絞線布置在空心板下緣，沿空心板跨長直線布置，即沿跨長保持不變，見圖14。采用17股鋼絞線作為預應力鋼筋，、。代入 即可求得滿足部分預應力A類構件正截面抗裂性要求所需的有效預加力為： （53） 式中：───混凝土抗拉強度標準值。式中： ───在作用短期效應組合作用下，構件抗裂驗算邊緣混凝土的；法向拉應力； ───構件抗裂驗算邊緣混凝土的有效預壓應力。正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性確定有效預加力。m）剪力（kN）/4截面跨中跨中/4截面支點承載能力極限狀態(tài)基本組合0正常使用極限狀態(tài)作用短期效應組合0使用長期效應組合0彈性階段截面應力計算標準效應組合S0S第5章 預應力鋼筋數(shù)量估算及布置 預應力鋼筋數(shù)量估算采用先張法預應力混凝土空心板構造形式。表45空心板作用效應組合計算匯總表序號荷 載類 型彎矩（kN《橋規(guī)》還規(guī)定結構構件當需要進行彈性階段截面應力計算時，應采用標準值效應組合，即此時效應組合表達式為： （410）式中： S───標準值效應組合設計值； ，───永久作用效應、汽車荷載效應（計入汽車沖擊力）、人群荷載效應的標準值。按正常使用極限狀態(tài)設計時，應根據(jù)不同的設計要求，采用以下兩種效應組合：作用短期效應組合表達式： （48）式中：───作用短期效應組合設計值； ───永久作用效應標準值； ───不計沖擊的汽車荷載效應標準值； ───人群荷載效應的標準值。人群荷載產(chǎn)生的效應計算如下跨中截面彎矩：