【正文】 —CC纖維至重心軸距離， （計入正溫差應(yīng)力）（計入反溫差應(yīng)力） （計入正溫差應(yīng)力） (計入反溫差應(yīng)力)負(fù)值為拉應(yīng)力。 (絞縫未扣除)(—BB纖維至重心軸距離，) 同樣， （計入正溫差應(yīng)力）（計入反溫差應(yīng)力） BB纖維處，（計入正溫差應(yīng)力），（計入反溫差應(yīng)力），負(fù)值為拉應(yīng)力，均小于，符合《公預(yù)規(guī)》對部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。（2）BB纖維（空心板換算截面重心處）參見圖91。預(yù)應(yīng)力混泥土A類構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，預(yù)制構(gòu)件符合。則 （98）其中： （99） [—AA纖維至截面重心軸的距離；]（計入正溫差效應(yīng)）式中：───豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點(diǎn)； ───溫差頻遇系數(shù)，取。 主拉應(yīng)力（1）AA纖維(空間頂面) （96） （97）式中：───支點(diǎn)截面短期組合效應(yīng)剪力設(shè)計值，由表45。先計算溫差應(yīng)力 正溫差應(yīng)力AA纖維：BB纖維： CC纖維： 反溫差應(yīng)力。 斜截面抗裂性驗算部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性驗算是以主拉應(yīng)力控制，采用作用的短期效應(yīng)組合，并考慮溫差作用。在作用長期效應(yīng)組合下，梁底的總拉應(yīng)力為：則，符合A類構(gòu)件預(yù)應(yīng)力混泥土條件。表9—1溫差應(yīng)力計算 編號單元面積（）溫度（℃）單元面積重心至換算截面重心距離180990=792002(280+70)2=46003(280+70)2=4600 正溫差應(yīng)力：梁頂：梁底：預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處： 普通鋼筋重心處： 預(yù)應(yīng)力鋼筋溫差應(yīng)力：普通鋼筋溫差應(yīng)力：反溫差應(yīng)力：按《公預(yù)規(guī)》，則得反溫差應(yīng)力:梁頂：梁底：預(yù)應(yīng)力鋼絞線反溫差應(yīng)力：普通鋼筋反溫差應(yīng)力：以上正值表示壓應(yīng)力，負(fù)值表示拉應(yīng)力。℃,豎向溫度梯度見圖91，由于空心板高為700mm,大于400mm，取A=300mm。溫差應(yīng)力計算，按《公預(yù)規(guī)》附錄B計算。式中：───作用短期效應(yīng)組合下，空心板抗裂性驗算邊緣的混泥土法向拉應(yīng)力?？缰薪孛妫航孛妫褐c(diǎn)截面：第9章 正常使用極限狀態(tài)計算 正截面抗裂性驗算正截面抗裂性驗算是對構(gòu)件跨中截面混泥土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗算，并滿足《公預(yù)規(guī)》。由前面計算空心板毛截面面積A＝,空心板與大氣接觸的周邊長度為,?？紤]到自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時間長，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用彎矩由表45查得,在全部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應(yīng)力為：跨中截面：截面：支點(diǎn)截面：則全部縱向鋼筋重心處的壓應(yīng)力為跨中截面：截面：支點(diǎn)截面：《公預(yù)規(guī)》，,設(shè)傳力錨固時，混凝土達(dá)到C30，則，則,則跨中、l/4截面、支點(diǎn)截面全部鋼筋重心處的壓應(yīng)力均小于,滿足要求。則 混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 （87）式中：───構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋的含筋率 ； — （88） ───構(gòu)件截面受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心至構(gòu)件重心的距離， ； ───構(gòu)件截面回轉(zhuǎn)半徑。 錨具變形、回縮引起的應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼絞線的有效長度取為張拉臺座的長度，設(shè)臺座長L=50m，采用一端張拉及夾片錨具，有頂壓時，則 加熱養(yǎng)護(hù)引起的溫差損失先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板采用加熱養(yǎng)護(hù)的方法，為減少溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失，采用分階段養(yǎng)護(hù)措施。斜截面抗剪承載力： 計算表明均滿足斜截面抗剪承載力要求。斜截面抗剪承載力： 斜截面承載力滿足要求。則 ，代入，得： 抗剪承載力滿足要求。表71計算截面剪力組合設(shè)計值截面位置x支點(diǎn)x=7300x=69500x=6000x=3000跨中x=0剪力組合設(shè)計值（kN）237092（1）距支座中心 處截面，x=6950mm由于空心板的預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋是直接配筋，故此截面的有效高度取與跨中近似相同，其等效工字形截面的餓肋寬b=mm。取經(jīng)比較和綜合考慮，箍筋沿空心板跨長布置如圖71。則；取箍筋間距,并按《公預(yù)規(guī)》要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取100mm。由于對照表45中沿跨長個截面的控制剪力組合設(shè)計值，再l/4至支點(diǎn)的部分區(qū)段內(nèi)應(yīng)按計算要求配置抗剪箍筋，其它區(qū)段可按構(gòu)造要求配置箍筋。代入上述公式： 計算結(jié)果表明空心板截面尺寸符合要求。截面構(gòu)造尺寸及配筋見圖52。由∑x=0計算混凝土受壓區(qū)高度x：由： （72） 得 將代入下列公式計算出跨中截面的抗彎承載力：計算結(jié)果表明，跨中截面抗彎承載力滿足要求。毛截面面積A=320630，毛截面重心軸至1/2板高的距離d=（向下），毛截面對其重心軸慣性矩I=1064 換算截面面積 (61)代入得： 換算截面重心位置所有鋼筋換算截面對毛截面重心的靜矩為： 換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為：（向下移）則換算截面重心至空心板截面下緣的距離為：換算截面重心至空心板截面上緣的距離為：換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋重心的距離為：換算截面重心至普通鋼筋重心的距離為： 換算截面的慣矩 換算截面彈性抵抗矩下緣：上緣： 第7章 承載能力極限狀態(tài)計算 跨中截面正截面抗彎承載力計算，普通鋼筋截面底邊的距離，則預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離為： 采用換算等效工字形截面來計算，參照圖51，上翼緣厚度，上翼緣工作寬度，肋寬。普通鋼筋選用HRB335，按《公預(yù)規(guī)》 ，普通鋼筋采用， 普通鋼筋布置在空心板下緣一排（截面受拉邊緣），沿空心板跨長直線布置，鋼筋重心至板下緣40mm處，即。 （55）由《公預(yù)規(guī)》，C40。 普通鋼筋數(shù)量的估算及布置 在跨中截面的抗彎能力極限的狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力鋼筋達(dá)到抗拉設(shè)計強(qiáng)度，混凝土達(dá)到抗壓設(shè)計強(qiáng)度，取空心板受壓翼緣計算寬度=99㎝，且忽略鉸縫由 得 +2= 圖51 空心板換算等效工字形截面圖52預(yù)應(yīng)力鋼筋在截面中的分布（單位：㎝）得 cm， cm則等效工字形截面的上翼緣板厚度：等效工字形截面的下翼緣板厚度：等效工字形截面的肋板厚度：設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋布置在空心板下部一排，空心板跨中截面MD= 預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置預(yù)應(yīng)力空心板選用7根17股鋼絞線布置在空心板下緣，沿空心板跨長直線布置，即沿跨長保持不變，見圖14。采用17股鋼絞線作為預(yù)應(yīng)力鋼筋，、。代入 即可求得滿足部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件正截面抗裂性要求所需的有效預(yù)加力為： （53） 式中：───混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。式中： ───在作用短期效應(yīng)組合作用下，構(gòu)件抗裂驗算邊緣混凝土的；法向拉應(yīng)力； ───構(gòu)件抗裂驗算邊緣混凝土的有效預(yù)壓應(yīng)力。正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性確定有效預(yù)加力。m）剪力（kN）/4截面跨中跨中/4截面支點(diǎn)承載能力極限狀態(tài)基本組合0正常使用極限狀態(tài)作用短期效應(yīng)組合0使用長期效應(yīng)組合0彈性階段截面應(yīng)力計算標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合S0S第5章 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算及布置 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算采用先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板構(gòu)造形式。表45空心板作用效應(yīng)組合計算匯總表序號荷 載類 型彎矩（kN《橋規(guī)》還規(guī)定結(jié)構(gòu)構(gòu)件當(dāng)需要進(jìn)行彈性階段截面應(yīng)力計算時，應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合，即此時效應(yīng)組合表達(dá)式為： （410）式中： S───標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合設(shè)計值； ，───永久作用效應(yīng)、汽車荷載效應(yīng)（計入汽車沖擊力）、人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計時，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計要求，采用以下兩種效應(yīng)組合：作用短期效應(yīng)組合表達(dá)式： （48）式中：───作用短期效應(yīng)組合設(shè)計值； ───永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； ───不計沖擊的汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； ───人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。人群荷載產(chǎn)生的效應(yīng)計算如下跨中截面彎矩： ==＝（kN /m）剪力： ==＝（kN）l/4 截面彎矩： =＝（kN/m）剪力： =＝（kN）支點(diǎn)截面=+ 1/2 (－0)(1/12+11/12 )= 作用效應(yīng)組合 按《橋規(guī)》公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行效應(yīng)組合，并用于不同的計算項目。表44均布荷載和內(nèi)力影響線面積計算 類型截面公路—II級均布荷載（kN/m）影響線面積（㎡或m）影響線圖式=l/4續(xù)表44 類型截面公路—II級均布荷載（kN/m）影響線面積（㎡或m）影響線圖式1/21/23l/163/4l/4彎矩： (不記沖擊時) （43） (計入汽車沖擊) （44）不記沖擊 =（+）＝（kN*m）計入沖擊 =）＝（kN*m）剪力：(不記沖擊時) （45） (計入汽車沖擊) （46）不記沖擊 =（+1/2）＝（kN）計入沖擊 =＝（kN）彎矩：(不記沖擊時) (計入汽車沖擊)不記沖擊 =（+）＝（kN*m）計入汽車沖擊=＝（kN*m）剪力： (不記沖擊時) (計入沖擊)不記沖擊 =（+3/4）＝（kN）計入沖擊 =＝（kN）計算支點(diǎn)截面由于車道荷載產(chǎn)生的效應(yīng)，考慮橫向分布系數(shù)沿空心板跨長的變化，均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中一個最大影響線的峰值處，不記沖擊系數(shù) =[+ 1/2 (－)(1/12 +11/12 )＋1]＝（kN）計入沖擊系數(shù) ==（kN） 人群荷載是一個均布荷載，其大小按《橋規(guī)》。式中： l───結(jié)構(gòu)的計算跨徑（m）； E───結(jié)構(gòu)材料的彈性