【正文】 7號板 8號板9號板10號板表42各板可變作用橫向分布系數(shù)匯總表 板號 橫向分布系數(shù)12345678910.m汽m人0．042（2）車道荷載作用于支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)計算支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)按杠桿原理法計算。而在計算剪力效應(yīng)是，計算剪力時 ＝＝＝（kN）按《橋規(guī)》車道荷載的均布荷載應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線上,集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中一個最大影響線峰值處。m）作用效應(yīng)V(KN)跨中支點(diǎn)跨中0g＝+0 可變作用效應(yīng)計算汽車荷載采用公路－Ⅱ級荷載，由車道荷載及車輛荷載組成。《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JTG B012003）；《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTG D602004），簡稱《橋規(guī)》 ；《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D622004），簡稱《公預(yù)規(guī)》 ；《公路圬工橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D612005），簡稱《圬工規(guī)范》 ；《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）條文應(yīng)用算例》?。瑐愐?，鮑衛(wèi)剛，編著．人民交通出版社，2004年9月；《鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》（按新頒JTG D622004編寫）．張樹仁，鄭紹珪，等編著．人民交通出版社，2004年9月；《公路小橋涵設(shè)計示例》．劉培文，周衛(wèi)，等編著．人民交通出版社，2005年。：+2++2+ 。其中包括截面尺寸，計算簡圖的確定，計算方法，荷載計算，內(nèi)力計算并繪制內(nèi)力圖，影響線等。新宇大橋設(shè)計學(xué) 院：建筑工程學(xué)院專 業(yè) 班 級： 學(xué) 號：學(xué) 生 姓 名： 指 導(dǎo) 教 師： 2013 年 6 月摘 要橋涵是陸路交通中的重要組成部分。一些結(jié)構(gòu)需要進(jìn)行一系類的驗(yàn)算來確定結(jié)構(gòu)的可行性，若不合格需要重新設(shè)計計算下部結(jié)構(gòu)設(shè)計中，確定為重力式橋墩，進(jìn)行了墩帽和墩身的設(shè)計，有進(jìn)行了基礎(chǔ)的驗(yàn)算，滿足了設(shè)計要求。：汽車荷載：公路－Ⅱ級荷載：人群荷載：。第2章 構(gòu)造形式及尺寸選定橋面凈空為凈,+4+,. 圖21空心板截面構(gòu)造尺寸（單位cm）第3章 空心板毛截面幾何特性計算 毛截面面積 = 毛截面對中心的慣矩每個挖空半圓面積：R2=2；重心：y=；半圓對其自重重心的軸OO的慣矩：4；全截面對1/2板高處的靜矩：S1/2板高= =；絞縫的面積：毛截面重心離1/2板高處的距離為：（向下移）；鉸縫重心對1/2板高處的距離為：；由此得空心板毛截面對重心軸的慣矩： =1034——空心板截面的抗扭剛度圖31計算的空心板截面簡化圖=第4章 作用效應(yīng)計算 永久作用效應(yīng) 空心板自重：?！稑蛞?guī)》規(guī)定橋梁結(jié)構(gòu)整體計算采用車道荷載。多車道橋梁上考慮多車道折減，四車道折減系數(shù)ξ＝，但不得小于兩設(shè)計車道的荷載效應(yīng)。圖41支點(diǎn)橫向分布系數(shù)四行汽車：＝1/2＝人群荷載：＝0（3）支點(diǎn)到l/4處的荷載橫向分布系數(shù)按直線內(nèi)插法求得。表44均布荷載和內(nèi)力影響線面積計算 類型截面公路—II級均布荷載（kN/m）影響線面積（㎡或m）影響線圖式=l/4續(xù)表44 類型截面公路—II級均布荷載（kN/m）影響線面積（㎡或m）影響線圖式1/21/23l/163/4l/4彎矩： (不記沖擊時) （43） (計入汽車沖擊) （44）不記沖擊 =（+）＝（kN*m）計入沖擊 =）＝（kN*m）剪力：(不記沖擊時) （45） (計入汽車沖擊) （46）不記沖擊 =（+1/2）＝（kN）計入沖擊 =＝（kN）彎矩：(不記沖擊時) (計入汽車沖擊)不記沖擊 =（+）＝（kN*m）計入汽車沖擊=＝（kN*m）剪力： (不記沖擊時) (計入沖擊)不記沖擊 =（+3/4）＝（kN）計入沖擊 =＝（kN）計算支點(diǎn)截面由于車道荷載產(chǎn)生的效應(yīng)，考慮橫向分布系數(shù)沿空心板跨長的變化，均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中一個最大影響線的峰值處，不記沖擊系數(shù) =[+ 1/2 (－)(1/12 +11/12 )＋1]＝（kN）計入沖擊系數(shù) ==（kN） 人群荷載是一個均布荷載，其大小按《橋規(guī)》。按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計時，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計要求，采用以下兩種效應(yīng)組合：作用短期效應(yīng)組合表達(dá)式： （48）式中：───作用短期效應(yīng)組合設(shè)計值； ───永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； ───不計沖擊的汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； ───人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。表45空心板作用效應(yīng)組合計算匯總表序號荷 載類 型彎矩（kN正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性確定有效預(yù)加力。代入 即可求得滿足部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件正截面抗裂性要求所需的有效預(yù)加力為： （53） 式中：───混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。 預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置預(yù)應(yīng)力空心板選用7根17股鋼絞線布置在空心板下緣，沿空心板跨長直線布置，即沿跨長保持不變，見圖14。 （55）由《公預(yù)規(guī)》，C40。毛截面面積A=320630，毛截面重心軸至1/2板高的距離d=（向下），毛截面對其重心軸慣性矩I=1064 換算截面面積 (61)代入得： 換算截面重心位置所有鋼筋換算截面對毛截面重心的靜矩為： 換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為：（向下移）則換算截面重心至空心板截面下緣的距離為：換算截面重心至空心板截面上緣的距離為：換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋重心的距離為：換算截面重心至普通鋼筋重心的距離為： 換算截面的慣矩 換算截面彈性抵抗矩下緣：上緣： 第7章 承載能力極限狀態(tài)計算 跨中截面正截面抗彎承載力計算，普通鋼筋截面底邊的距離，則預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離為： 采用換算等效工字形截面來計算，參照圖51，上翼緣厚度，上翼緣工作寬度，肋寬。截面構(gòu)造尺寸及配筋見圖52。由于對照表45中沿跨長個截面的控制剪力組合設(shè)計值，再l/4至支點(diǎn)的部分區(qū)段內(nèi)應(yīng)按計算要求配置抗剪箍筋，其它區(qū)段可按構(gòu)造要求配置箍筋。取經(jīng)比較和綜合考慮，箍筋沿空心板跨長布置如圖71。則 ，代入，得： 抗剪承載力滿足要求。斜截面抗剪承載力： 計算表明均滿足斜截面抗剪承載力要求。則 混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 （87）式中：───構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋的含筋率 ； — （88） ───構(gòu)件截面受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心至構(gòu)件重心的距離， ； ───構(gòu)件截面回轉(zhuǎn)半徑。由前面計算空心板毛截面面積A＝,空心板與大氣接觸的周邊長度為,。式中：───作用短期效應(yīng)組合下，空心板抗裂性驗(yàn)算邊緣的混泥土法向拉應(yīng)力?！?豎向溫度梯度見圖91，由于空心板高為700mm,大于400mm，取A=300mm。在作用長期效應(yīng)組合下，梁底的總拉應(yīng)力為：則，符合A類構(gòu)件預(yù)應(yīng)力混泥土條件。先計算溫差應(yīng)力 正溫差應(yīng)力AA纖維：BB纖維： CC纖維： 反溫差應(yīng)力。則 （98）其中： （99） [—AA纖維至截面重心軸的距離；]（計入正溫差效應(yīng)）式中：───豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點(diǎn)； ───溫差頻遇系數(shù)，取。（2）BB纖維（空心板換算截面重心處）參見圖91。 [—CC纖維至重心軸距離， （計入正溫差應(yīng)力）（計入反溫差應(yīng)力） （計入正溫差應(yīng)力） (計入反溫差應(yīng)力)負(fù)值為拉應(yīng)力。消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮長期影響系數(shù)后，正常使用階段的撓度值為：計算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足《公預(yù)規(guī)》要求。本設(shè)計，應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度。 跨中截面混泥土法向壓應(yīng)力驗(yàn)算跨中截面的有效預(yù)應(yīng)力：跨中截面的有效預(yù)加力：由表1—6得標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合。 （112） （113） （114） AA纖維（空間頂面） 式中：—支點(diǎn)截面標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合設(shè)計值，由表4—5。，符合《公預(yù)規(guī)》要求。 CC纖維式中：───CC纖維以下截面對空心板重心軸的靜矩，由九（二）計算。以上主拉應(yīng)力最大值發(fā)生在AA纖維處為，按《公預(yù)規(guī)》，在區(qū)段，箍筋可按構(gòu)造設(shè)置。支點(diǎn)附近箍筋間距100mm,其它截面適當(dāng)加大，需按計算決定，箍筋布置圖見圖1—11，既滿足斜截面抗剪要求，也滿足主拉應(yīng)力計算要求，箍筋間距也滿足不大于板高的一半以及大于350mm的構(gòu)造要求。C30混凝土，由此計算空心板截面的幾何特性，見表71。 支點(diǎn)截面預(yù)加力產(chǎn)生的支點(diǎn)截面上下緣的法向應(yīng)力為： 板自重在支點(diǎn)截面產(chǎn)生的彎矩為0，因此，支點(diǎn)截面跨中法向應(yīng)力為： 下緣壓應(yīng)力為。按《公預(yù)規(guī)》，預(yù)拉區(qū)（截面上緣）應(yīng)配置縱向鋼筋，并應(yīng)按以下原則配置：當(dāng)時，%的縱向鋼筋；當(dāng)時，%的縱向鋼筋；當(dāng)時，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置的縱向鋼筋配筋率按以上兩者直線內(nèi)插取得。圖121空心板支點(diǎn)截面鋼筋布置圖（尺寸單位。這里采用空心板等效工字形截面肋寬，計算結(jié)果滿足《公預(yù)規(guī)》要求。式中：—絞縫i以左各板的荷載橫向分布系數(shù)影響線豎標(biāo)值之和。計算絞縫剪力時，沿縱向取1m長絞縫考慮，并考慮汽車沖擊系數(shù)及車道折減系數(shù)。則絞縫抗剪承載力滿足《圬工規(guī)范》要求。由下式。（1）計算支座的平面形狀系數(shù)S（2）計算橡膠支座的彈性模量（3）驗(yàn)算橡膠支座的承壓強(qiáng)度（合格） 確定支座的厚度（1）主梁的計算溫差為℃，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一個支座承受的水平位移為（2）為了計算汽車荷載制動力引起的水平位移，首先要確定作用在每一支座上的制動力:，一個設(shè)計車道上公路—Ⅱ級車道荷載總重為: ,則其制動力標(biāo)準(zhǔn)值為；但按《橋規(guī)》，不得小于 90kN。所以支座不會發(fā)生相對滑動。 墩帽與墩身自重圖171墩帽與墩身的尺寸墩帽與墩身自重 表171墩身底豎向標(biāo)準(zhǔn)值上部結(jié)構(gòu)墩