【正文】 再次感謝趙云老師和同學(xué)的的幫助，使我的畢業(yè)設(shè)計(jì)能夠順利完成。首先要感謝的是四年以來(lái)那些教過(guò)我或者沒(méi)有教過(guò)我的老師們，因?yàn)槟銈兘o我們創(chuàng)造了這樣一個(gè)學(xué)習(xí)和向上的氛圍，讓我在這里茁壯成長(zhǎng)。在繪圖時(shí)熟練掌握了AutoCAD，以上所有這些從不同方面達(dá)到了畢業(yè)設(shè)計(jì)的目的與要求。第18章 結(jié)論通過(guò)“新宇大橋”的設(shè)計(jì)，讓我了解了預(yù)應(yīng)力空心板橋，使我對(duì)橋梁的結(jié)構(gòu)更深一層的認(rèn)識(shí)。 的灌注樁，單樁水平承載力特征值根據(jù)下式可得 （22） 根據(jù)灌注樁主要土層的類(lèi)別查得，取樁側(cè)水平力的比例系數(shù) 。 承臺(tái)配筋計(jì)算 選用110Φ10鋼筋，沿平行于y軸方向均勻布置。滿足要求。承臺(tái)尺寸 ，埋深3m，樁頂伸入承臺(tái)100mm，保護(hù)層厚度為40mm。 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)選用鋼筋混凝土鉆孔灌注柱基礎(chǔ)，承臺(tái)及樁基所用混凝土采用C25， 。 滿足要求。縱向風(fēng)荷載計(jì)算 ， ， 。均布荷載 集中荷載 左反力 右反力 反力合力 順橋向偏心彎矩 逆橋向偏心彎矩 人群荷載人群荷載兩跨均沒(méi)有荷載，每側(cè) 。已知公路—級(jí)荷載下跨中撓度，代入上式得（3）驗(yàn)算偏轉(zhuǎn)情況： 即 （合格） 驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性 （1）計(jì)算溫度變化引起的水平力：（2）由式和驗(yàn)算華東穩(wěn)定性：則 以及 (合格)。第16章 支座的計(jì)算 確定支座平面尺寸選定支座的平面尺寸為，采用中間層橡膠偏厚度。吊環(huán)選用HRB335普通鋼筋，其抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。 式中：—絞縫剪力設(shè)計(jì)值，； —結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本設(shè)計(jì)； —絞縫受剪截面面積，絞縫受剪面積A，縱向取1m長(zhǎng)絞縫，偏安全??； —混凝土抗剪驗(yàn)算設(shè)計(jì)值，由《圬工規(guī)范》，絞縫C30，； —摩擦系數(shù)，采用； —與受剪截面垂直的壓力標(biāo)準(zhǔn)值，近似認(rèn)為。 車(chē)道荷載中的集中荷載展開(kāi)成半波正弦荷載時(shí)其表達(dá)式為，跨中峰值為， (集中荷載只作用于跨中)。 圖141 鉸縫剪力計(jì)算示意圖絞縫剪力影響線的計(jì)算表達(dá)式為：當(dāng)單位荷載作用在絞縫i以左時(shí)，絞縫i處的剪力；當(dāng)單位力作用在絞縫i以右時(shí)，絞縫i處的剪力。按《公預(yù)規(guī)》，部分預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件中普通受拉鋼筋的截面面積不應(yīng)小于普通受拉鋼筋。預(yù)拉區(qū)的縱向鋼筋宜采用帶肋鋼筋，其直徑不宜大于14mm,現(xiàn)采用HRB335鋼筋，則，大于，滿足要求，布置在空心板支點(diǎn)截面上邊緣，見(jiàn)圖1—13。由上述計(jì)算，在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，支點(diǎn)截面上緣拉應(yīng)力為。 l/4截面 (124) 由表4—5，截面板自重彎矩，則由板自重在截面產(chǎn)生的板上下緣應(yīng)力為:放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，由預(yù)加力及板自重共同作用下板上下緣應(yīng)力為：下緣應(yīng)力：上緣應(yīng)力：板上，下緣應(yīng)力均為壓應(yīng)力，且小于，符合《公預(yù)規(guī)》要求。預(yù)制空心板當(dāng)混泥土強(qiáng)度達(dá)到C30時(shí)，放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線，這時(shí)，空心板處于初始預(yù)加力及空心板自重共同作用下，計(jì)算空心板板頂（上緣）板底（下緣）法向應(yīng)力。此時(shí)配筋率：按《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于HRB335，%，滿足要求。計(jì)算結(jié)果表明使用階段正截面混泥土法向應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力和斜截面主壓應(yīng)力均滿足規(guī)范要求。則 （計(jì)入正溫差應(yīng)力） （計(jì)入反溫差應(yīng)力）則BB纖維處的主應(yīng)力為（計(jì)入正溫差應(yīng)力）：計(jì)入反溫差應(yīng)力：混泥土主壓應(yīng)力限值為,符合《公預(yù)規(guī)》要求。則AA纖維處的主應(yīng)力為（計(jì)算正溫差應(yīng)力）：計(jì)算反溫差應(yīng)力時(shí)：則：C40混泥土主壓應(yīng)力限值為?？紤]溫差應(yīng)力，則預(yù)應(yīng)力鋼絞線中的拉應(yīng)力為： 斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算斜截面主應(yīng)力計(jì)算選取支點(diǎn)截面的AA纖維（空間頂面）、BB纖維（空心板重心軸）、 CC纖維（空間底面）在標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合和預(yù)加力作用下產(chǎn)生的主應(yīng)力和主拉應(yīng)力計(jì)算，并滿足的要求。計(jì)算時(shí)作用取標(biāo)準(zhǔn)值，不計(jì)分項(xiàng)系數(shù)，汽車(chē)荷載考慮沖擊系數(shù)并考慮溫差應(yīng)力。普通鋼絞線至換算截面重心的距離：換算截面慣矩： 換算截面的彈性抵抗矩：下緣：上緣：10—1空心板幾何特性匯總表項(xiàng)目符號(hào)單位C30（=）C30（=）換算截面面積327635326997換算截面至重心截面下緣距離換算截面至重心截面上緣距離預(yù)應(yīng)力鋼筋至截面重心距離普通鋼筋至截面重心距離換算截面慣矩?fù)Q算截面彈性抵抗矩由前面九（一）計(jì)算得扣除預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力為：則由預(yù)加力產(chǎn)生的跨中反拱度，并乘以長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)后得： 預(yù)拱度地的設(shè)置由《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)預(yù)加應(yīng)力的長(zhǎng)期反拱度小于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度時(shí)，應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，其值按該赫爾在額撓度值與預(yù)加應(yīng)力長(zhǎng)期反拱度值之差采用。第10章 變形計(jì)算 正常使用階段的撓度計(jì)算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度增長(zhǎng)系數(shù)，對(duì)于C40混泥土，；對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件，使用階段的撓度計(jì)算時(shí)，抗彎剛度取跨中截面尺寸及配筋情況確定：短期荷載組合作用下的撓度值，可簡(jiǎn)化為按等效均布荷載作用情況計(jì)算：自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計(jì)算：， 值查表45。（3）CC纖維（空洞底面） （910） （911）式中：───CC纖維以下截面對(duì)空心板重心軸的靜矩?，F(xiàn)AA纖維處（計(jì)入正溫差影響），（計(jì)入反溫差影響），符合要求。 ───計(jì)算主拉應(yīng)力處截面腹板總寬，??； ───計(jì)算主拉應(yīng)力截面抗彎慣矩，； ───空心板AA纖維以上截面對(duì)空心板換算截面重心軸的靜矩。溫差作用效應(yīng)可利用正截面抗裂計(jì)算中溫差應(yīng)力計(jì)算及表9圖91，并選用支點(diǎn)截面，分別計(jì)算支點(diǎn)截面AA纖維（空間頂面），BB纖維（空心板換算截面重心軸），CC纖維（空間底面）處主拉應(yīng)力，對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件應(yīng)滿足： （95）式中：───混泥土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，C40，；───由短期效應(yīng)組合和預(yù)加力引起的混泥土主拉應(yīng)力，并考慮溫差作用。，則考慮溫差反力，在作用短期組合下，梁底總拉應(yīng)力為：則，滿足部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件條件。本設(shè)計(jì)橋面鋪裝厚度100mm,由《橋規(guī)》，℃。對(duì)于本設(shè)計(jì)部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件，應(yīng)滿足兩個(gè)要求：第一，在作用短期效應(yīng)組合下，；第二，在荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，即不出現(xiàn)拉應(yīng)力。傳力錨固齡期為7d，計(jì)算齡期為混凝土終極值，設(shè)橋梁所處環(huán)境的大氣相對(duì)濕度為75%。設(shè)控制預(yù)應(yīng)力鋼絞線與臺(tái)座之間的最大溫差 ℃，則 預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 （81）式中： ───張拉系數(shù)，一次張拉時(shí)，ψ=； ───預(yù)應(yīng)力鋼絞線松弛系數(shù)，低松弛ξ=； ───預(yù)應(yīng)力鋼絞線的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值， ───傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，由《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于先張構(gòu)件， 代入計(jì)算式，得： 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失對(duì)于先張法構(gòu)件， （82）式中：───預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值， ───在計(jì)算截面鋼筋重心處，由全部鋼筋預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力其值按下述公式計(jì)算： （84） （85） （86）其中 ───預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固時(shí)的全部預(yù)應(yīng)力損失，由《公預(yù)規(guī)》，先張法構(gòu)件傳力錨固時(shí)的損失為 ，則 由前面計(jì)算空心板換算截面面積。（3）跨中距截面距離x=6000mm處此處，箍筋間距。由于不設(shè)彎起斜筋，因此，斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算： （76）式中， 此處，箍筋間距。配箍率 (按《公預(yù)規(guī)》，HRB335，)在組合設(shè)計(jì)剪力值的部分梁段可只按構(gòu)造要求配置箍筋，設(shè)箍筋仍選用雙肢，配箍率取，則由此求得構(gòu)造箍筋間距。按《公預(yù)規(guī)》： 式中，《公預(yù)規(guī)》。 斜截面抗剪承載力計(jì)算 截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核選取距支點(diǎn)h/2處截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。第6章 換算截面幾何特性計(jì)算前面計(jì)算空心板毛截面的幾何特性。m，板的有效高度。按《公預(yù)規(guī)》，現(xiàn)取，預(yù)應(yīng)力損失總和近似假定為20%張拉控制應(yīng)力來(lái)估算，則采用7根17股鋼絞線，則滿足要求。在初步設(shè)計(jì)時(shí)， 和 可按下列公式近似計(jì)算： （51） （52）式中：A,W───構(gòu)件毛截面面積及對(duì)毛截面受拉邊緣的彈性抵抗矩； ────預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對(duì)毛截面重心軸的偏心矩，可預(yù)先假定。根據(jù)結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性或裂縫寬度限值確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量，再由構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)確定普通鋼筋的數(shù)量。根據(jù)計(jì)算得到的作用效應(yīng)，按《橋規(guī)》各種組合表達(dá)式可求得各效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值。按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)的基本組合表達(dá)式為： （47） 式中：───結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本橋?qū)傩颚?=； ───效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； ───永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； ───汽車(chē)荷載效應(yīng)（含汽車(chē)沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值； ───人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。由前面計(jì)算得： G=l==1034=由《公預(yù)規(guī)》查得C40混凝土的彈性模量E=104MPHz則： μ=㏑=1+μ= 可變作用效應(yīng)計(jì)算 車(chē)道荷載效應(yīng) 計(jì)算車(chē)道荷載引起的空心板跨中及截面的效應(yīng)（彎矩和剪力）時(shí)，均布荷載應(yīng)滿布于使空心板產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線上，集中荷載（或）只作用于影響線中一個(gè)最大影響線峰值處，見(jiàn)表44。（1）跨中及l(fā)/4處的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算空心板的剛度系數(shù)： （41） 由前面計(jì)算：I=106；= b=100； =102；將以上數(shù)據(jù)代入，得： 求的剛度參數(shù)后，即可按其查《公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)－梁橋（上冊(cè)）》（徐光輝，胡明義，主編人民教育出版社，2000年7月）第一篇附錄（二）中20塊板的鉸接板橋荷載橫向分布影響線表，由γ＝＝＝圖41 110號(hào)板橫向分布系數(shù)各板橫向分布系數(shù)計(jì)算1號(hào)板 2號(hào)板3號(hào)板 +=4號(hào)板：5號(hào)板 6號(hào)板