預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁設(shè)計(jì)——畢業(yè)設(shè)計(jì)-wenkub
2022-09-09 21:39:29 本頁面
【正文】 用于正常使用極限狀態(tài)計(jì)算） LM =（ 1GPKM + 1GmKM + 2GKM ） +（ 11QKM?? + 2QKM ） 各種情況下的組合結(jié)果見表 3 表 3 荷載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果 截面 位置 項(xiàng)目 基本組合 dS 短期組合 sS 長期組合 LS dM dV sM sV LM LV kNm? kN kNm? kN kNm? kN 支點(diǎn) 最大彎矩 最大剪力 變截面 最大彎矩 最大剪力 L/4 最大彎矩 最大剪力 跨中 最大彎矩 最大剪力 6. 設(shè)計(jì)要求 按全預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力混凝土 T 形主梁 全預(yù)應(yīng)力混凝土梁設(shè)計(jì) （一）預(yù)應(yīng)力鋼筋 數(shù)量的確定及布置 首先，根據(jù)跨中截面正截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。 立面圖 平面圖 跨中斷面 支點(diǎn)斷面 圖 1 橋梁橫斷面尺寸（尺寸單位： cm） 5. 內(nèi)力計(jì)算結(jié)果摘錄 （ 1） 恒載內(nèi)力 按預(yù)應(yīng)力混凝土分階段受 力的實(shí)際情況，恒載內(nèi)力按下列三種情況分別計(jì)算： 1） 預(yù)制主梁（包括橫隔梁）的自重 1pg =+=2） 現(xiàn)澆混凝土板的自重 1mg =3） 二期恒載（包括橋面鋪裝、人行道及欄桿） 2g =+=表 1 恒載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果 截面位置 距支點(diǎn)截面的 距離 x(mm) 預(yù)制梁自重 現(xiàn)澆段自重 二期恒載 彎矩 剪力 彎矩 剪力 彎矩 剪力 1GPKM （ kNm? ） 1GPKV （ kN） 1GmKM （ kNm?） 1GmKV kN 2GKM (kNm? ) 2GKV (kN) 支點(diǎn) 0 變截面 4600 L/4 7290 跨中 14580 表 2 活載 內(nèi)力計(jì)算結(jié)果 截面 位置 距支點(diǎn) 截面的距離 x(mm) A級(jí)車道荷載 人群荷載 最大彎矩 最大剪力 最大彎矩 最大剪力 1QKMkNm? 對應(yīng) V (kN) 1QKV (kN) 對應(yīng) M kNm? 2QKMkNm 對應(yīng)V (kN) 2QKV (kN) 對應(yīng)M kNm? 支點(diǎn) 0 變截面 4600 L/4 7290 跨中 14580 注： 1QKM 、 1QKV 中已計(jì)入沖擊系數(shù) 1+? = L/4 截面的內(nèi)力時(shí)，出現(xiàn)了最大剪力對應(yīng)的彎矩值比最大彎矩值還要大的反?，F(xiàn)象，這主要是由于按城 — A 級(jí)荷載計(jì)算剪力時(shí)，取用的均布荷載比計(jì)算彎矩時(shí)取用的均布荷載相差較大所致。 PC 簡 支 梁 設(shè) 計(jì) 哈爾濱理工大學(xué) 建筑工程學(xué)院 班級(jí) ：土木 09— 3 班 學(xué)號(hào) ： 0915020315 設(shè)計(jì)人：宋 佳 楠 預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)資料 1. 橋面凈空：凈 9+2 1m。 (2)活載內(nèi)力 車輛荷載按密集運(yùn)行狀態(tài) A級(jí)車道荷載計(jì)算，沖擊系數(shù) 1+ ? =。為滿足抗裂要求，所需的有效預(yù)加力為 peN ? /1( )spMWeAW? sM 為荷載短期效應(yīng)彎矩組合設(shè)計(jì)值，由表 1,2組合算得 sM =? ；估算鋼筋數(shù)量時(shí)，可近似采用毛截面幾何性質(zhì)。 采用 3 束 7 j? ,1 束 6 j? ， OVM157 型錨具，供給的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面 pA = 3753（ 2mm ），采用 ? 77 金屬波紋管成孔，預(yù)留管道直徑為 85 。該階段頂板的寬度為 1600mm。 3. 二期恒載及活載作用（階段 3） 該階段主梁截面全部參與工作頂板的寬度為 2200mm，截面幾何性質(zhì)為計(jì)入了普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的換算截面性質(zhì)。fb ? S= 2200 mm （ 2） 39。fb = 2172 mm 。帶入數(shù)據(jù)計(jì)算得： pdf pA = 12603753=4728780 N cdf 39。 由 x? =0 的條件，計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度： x=39。 選取距支點(diǎn) h/2 和變截面點(diǎn)處進(jìn)行斜截面抗剪承載力復(fù)核。 在本算例中，所有預(yù)應(yīng)力鋼筋均彎曲，只有縱向構(gòu)造鋼筋沿全梁通過，此處的 oh 近似按跨中截面的有效梁高取值，取 oh = mm。 3,4p? =176。 斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算： o? dV ? csV + pbV csV = 1? 2? 3? 310? b oh,( 2 ) cu k sv sd vp f f?? 式中， P=100 ?? )(0hAAb pbp sv? = svA / vbs = csV = kN pbV = 310? pdf ? pdA sinp? 式中： p? — 在變截面處預(yù)應(yīng)力鋼筋的切線與水平線的夾角，其數(shù)值由表 3 查得， 1p? = 176。 （四）預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 1l? 1l? = con? ()1 kxe ????????? 式中： con? — 張拉控制應(yīng)力， con? = pkf = 1860=1395MPa ； ? — 摩擦系數(shù)，取 ? =； k— 局部偏差影響系數(shù)，取 k=。 錨具變形損失的計(jì)算見表 表 9。預(yù)應(yīng)力分批張拉損失的計(jì)算見表 10 。 設(shè)混凝土傳力錨固齡期及加載齡期均為 28 天，計(jì)算時(shí)間 t=∞，橋梁所處環(huán)境的年平均相對濕度為 75﹪，以跨中截面計(jì)算其理論厚度 h: h=2 cA /u= 226 mm 查表得： cs? 0(, )tt = 310? ， 0(, )tt? =。 （ 2）斜截面抗裂性驗(yàn)算 斜截面抗裂性驗(yàn)算以主拉應(yīng)力控制，一般取變截面點(diǎn)分別計(jì)算截面上梗肋、形心軸和下梗肋處在荷載短期效
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