預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁設(shè)計——畢業(yè)設(shè)計(完整版)
【正文】 kN) 對應(yīng) M kNm? 2QKMkNm 對應(yīng)V (kN) 2QKV (kN) 對應(yīng)M kNm? 支點 0 變截面 4600 L/4 7290 跨中 14580 注： 1QKM 、 1QKV 中已計入沖擊系數(shù) 1+? = L/4 截面的內(nèi)力時，出現(xiàn)了最大剪力對應(yīng)的彎矩值比最大彎矩值還要大的反常現(xiàn)象，這主要是由于按城 — A 級荷載計算剪力時，取用的均布荷載比計算彎矩時取用的均布荷載相差較大所致。 (2)活載內(nèi)力 車輛荷載按密集運行狀態(tài) A級車道荷載計算，沖擊系數(shù) 1+ ? =。 采用 3 束 7 j? ,1 束 6 j? ， OVM157 型錨具，供給的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面 pA = 3753（ 2mm ），采用 ? 77 金屬波紋管成孔，預(yù)留管道直徑為 85 。 3. 二期恒載及活載作用（階段 3） 該階段主梁截面全部參與工作頂板的寬度為 2200mm，截面幾何性質(zhì)為計入了普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的換算截面性質(zhì)。fb = 2172 mm 。 由 x? =0 的條件，計算混凝土受壓區(qū)高度： x=39。 在本算例中，所有預(yù)應(yīng)力鋼筋均彎曲，只有縱向構(gòu)造鋼筋沿全梁通過，此處的 oh 近似按跨中截面的有效梁高取值，取 oh = mm。 斜截面抗剪承載力按下式計算： o? dV ? csV + pbV csV = 1? 2? 3? 310? b oh,( 2 ) cu k sv sd vp f f?? 式中， P=100 ?? )(0hAAb pbp sv? = svA / vbs = csV = kN pbV = 310? pdf ? pdA sinp? 式中： p? — 在變截面處預(yù)應(yīng)力鋼筋的切線與水平線的夾角，其數(shù)值由表 3 查得， 1p? = 176。 錨具變形損失的計算見表 表 9。 設(shè)混凝土傳力錨固齡期及加載齡期均為 28 天，計算時間 t=∞，橋梁所處環(huán)境的年平均相對濕度為 75﹪，以跨中截面計算其理論厚度 h: h=2 cA /u= 226 mm 查表得： cs? 0(, )tt = 310? ， 0(, )tt? =。 圖 3 橫斷面計算點（尺寸單位： mm） 表 14 計算點幾何性質(zhì) 計算點 受力階段 1A（ 610? 2mm ） 1xy （ mm ） D （ mm ） 1S ( 910? 3mm ) 上梗肋處 階段 1 階段 2 階段 3 形心位置 階段 1 階段 2 階段 3 下梗肋處 階段 1 階段 2 階段 3 變截面處的有效預(yù)應(yīng)力 pe? = con? l?? l??? = 1395? ? = pN = pe pA? =? 3753/1000= pne = pny = 預(yù)應(yīng)力筋彎起角度分別為： 1p? = 176。 荷載短期效應(yīng)組合作用下的撓度值，可簡化為按等效均布荷載作用情況計算： 20548 ss LMf B??? 式中， sM ＝ ? ， L ＝ 103mm。 （ 2）預(yù)加力引起的反拱計算及預(yù)拱度的設(shè)置 預(yù)加力引起的反拱近似地按等截面梁計算，截面剛度按跨中截面凈截面確定，即取 0 B E J? ＝ 1016 2Nmm? 反拱長期增長系數(shù)采用 ?? ? 預(yù)加應(yīng)力引起的跨中撓度為 10ppiMMf dxB???? ? 式中： 1M — 所求變形點作用豎向單位力 P=1 引起的彎矩圖； pM — 預(yù)加力引起的彎矩圖。 ， 3,4p? = 將上述數(shù)值代入公式（ 1），（ 2），（ 3）分別計算上梗肋、形心軸和下梗肋處的主拉應(yīng)力。 表 13 應(yīng)力損失組合 截面 l?? = 1l? + 2l? + 4l? l??? = 5l? + 6l? 1 2 3 4 平均 1 2 3 4 平均 支點 4 5 變截面 L/4 1 9 3 跨中 3 6 （五）正常使用極限狀態(tài)計算 （ 1）正截面抗裂性驗算 正截面抗裂性驗算以跨中截面受拉邊的正應(yīng)力控制。 本例中預(yù)應(yīng)力筋束的張拉順序為 4 → 3 → 2 → 1 。 3,4p? = 176。 斜截面抗剪承載力按下式計算： o? dV ? csV + pbV dV 為斜截面受壓端正截面處的設(shè)計剪力，比值應(yīng)按 x= 2h + oh 重新進行補插，得： dV = ? ??? 4 4 2 5 (相應(yīng) m= ) csV 為混凝土和箍筋共同的抗剪承載力 csV = 1? 2? 3? 310? b oh,( 2 ) cu k sv sd vp f f?? 式中： 1? — 異號變矩影響系數(shù)，對簡支梁， 1? =； 2? — 預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)， 2? =； 3? — 受壓翼緣影響系數(shù)，取 3? =； b— 斜截面受壓端正截面處截面腹板寬度，距支點的距離為 x=（ h/2+） = 1..444254m，內(nèi)插得 b=； p— 斜截面縱向受拉鋼筋配筋百 分率， p=100? ,? =( pbA + pA )/boh ，當(dāng) p 時，取 p=， p=100( pb poAAbh? )= . sv? — 箍筋配筋率， sv? = 0 0 1 9 7 ??? 代入數(shù)據(jù)得： csV = pbV 為預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的抗剪承載力 pbV = 310? pdf ? pdA sinp? 式中： p? — 在斜截面受壓區(qū)端正截面處的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋切線與水平線的夾角，其數(shù)值可由表 3 給出的曲線方程計算， 1p? =176。fh =166mm ? b? oh = mm 將 x= mm 代入下式計算截面承載能力 duM = cdf 39。fb 39。圖中： 0a = (12037+2006)/(37+16)= mm
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