【正文】 值效應(yīng)組合，則 （2）跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼絞線拉應(yīng)力驗(yàn)算 考慮溫差應(yīng)力則預(yù)加應(yīng)力鋼絞線中的拉應(yīng)力為： （3）斜截面主應(yīng)力計(jì)算 斜截面主應(yīng)力計(jì)算選取支點(diǎn)截面的AA(空洞頂面)、BB（空心板重心軸）.CC纖維面在標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組和預(yù)應(yīng)力作用下產(chǎn)生的主壓應(yīng)力和主拉應(yīng)力計(jì)算，并滿足的要求。 應(yīng)力驗(yàn)算 持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算 持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算應(yīng)計(jì)算使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力、預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面的主拉應(yīng)力。預(yù)加力產(chǎn)生的反拱度計(jì)算按跨中截面尺寸及配筋計(jì)算，并考慮反拱度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)先計(jì)算此時(shí)的抗彎剛度： 放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，設(shè)空心板混凝土強(qiáng)度達(dá)到C30,這時(shí)，則 換算截面面積：所有鋼筋換算面積對(duì)毛截面重心的靜矩為：換算截面重心至毛截面重心的距離為： 則換算截面重心至空心板下緣的距離： 換算截面重心至空心板上緣距離：預(yù)應(yīng)力鋼絞線至換算截面重心的距離：普通鋼絞線至換算截面重心的距離：換算截面慣性矩： =換算截面的彈性抵抗矩：下緣：上緣： 由前面九（一）計(jì)算得扣除預(yù)應(yīng)力損失為： 則由預(yù)加力產(chǎn)生的跨中反拱度，并乘以長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)后得： 預(yù)拱度的設(shè)置 由《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)預(yù)加應(yīng)力的長(zhǎng)期反拱值小于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度時(shí)，應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，其值按該荷載的撓度值與預(yù)加應(yīng)力長(zhǎng)期反拱之之差采用。 變形計(jì)算 正常使用階段的撓度計(jì)算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)，對(duì)于C40混凝土，=，對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，使用階段的撓度計(jì)算時(shí)，=短期荷載組合作用下的撓度值，可簡(jiǎn)化成等效均布荷載作用情況計(jì)算： 自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用的情況計(jì)算： 消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮長(zhǎng)期影響系數(shù)后，正常試用階段的撓度值為：計(jì)算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足《公預(yù)規(guī)》要求。 預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，符合要求（4）BB截面處（空心板換算截面重心處）=（MPa)同理，M=0， ，符合《公預(yù)規(guī)》對(duì)部分應(yīng)力A類構(gòu)件截面抗裂性要求。先計(jì)算溫差應(yīng)力，由表62和圖64：（1）正溫差應(yīng)力AA截面 =（MPa)BB截面 =（MPa）CC截面： =（MPa）（2）反溫差應(yīng)力AA截面BB截面CC截面以上正值表示壓應(yīng)力，負(fù)值表示拉應(yīng)力。溫差作用效應(yīng)可利用正截面抗裂性計(jì)算溫差應(yīng)力計(jì)算及表6根據(jù)圖64，并選用支點(diǎn)截面，分別計(jì)算支點(diǎn)截面AA截面（空洞頂面），BB截面（空心板換算截面重心軸），CC截面（空洞底面）處主拉應(yīng)力，對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件應(yīng)滿足：式中：——混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，C40，=。結(jié)果表明在長(zhǎng)期效應(yīng)和短期效應(yīng)組合下，并考慮溫差應(yīng)力，正截面抗裂性滿足要求。 ，則考慮溫差應(yīng)力，在作用短期效應(yīng)組合下，梁底總拉應(yīng)力為： 則，滿足部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件條件。列表計(jì)算，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表62表62溫差應(yīng)力計(jì)算表編號(hào)單元面積A (mm 178。圖64 空心板豎向溫度梯度（尺寸單位：cm）（1）溫差應(yīng)力計(jì)算： 按《公預(yù)規(guī)》附錄B計(jì)算，橋面鋪裝系數(shù)厚度100mm，由《橋規(guī)》，豎向溫度梯度見(jiàn)圖112，由于空心板高度為620mm，大于400mm，取A=300mm。 跨中截面：==截面： == 支點(diǎn)截面：== 正常使用極限狀態(tài)計(jì)算 正截面抗裂性驗(yàn)算 正截面抗裂性計(jì)算是對(duì)構(gòu)件跨中截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，并滿足《公預(yù)規(guī)》。 設(shè)傳力錨固齡期為7天，計(jì)算齡期為混凝土終極值，設(shè)橋梁所處環(huán)境的大氣相對(duì)濕度為75％?！A(yù)應(yīng)力鋼絞線抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，為1860——傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，由《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于先張法構(gòu)件，代入計(jì)算式的：（5）混凝土預(yù)應(yīng)力收縮、徐變引起的損失： 其中 ——構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋的含筋率，；————構(gòu)件截面受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心至構(gòu)件重心的距離，i——構(gòu)件截面回轉(zhuǎn)半徑，——構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向筋重心處，由預(yù)應(yīng)力和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力其值為: ,——傳力錨固時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力，其值為: ————構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心至截面重心的距離，由前面計(jì)算——預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期，計(jì)算齡期t時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變：——加載齡期為，計(jì)算考慮的齡期為t時(shí)的徐變系數(shù)。(2)距跨中截面x=3300mm處，此處箍筋間距， 斜截面抗剪承載能力：斜截面抗剪承載力滿足要求（3) 距跨中截面距離x=5250處，此處，箍筋間距=150mm，斜截面抗剪承載能力：計(jì)算結(jié)果表明滿足斜截面抗剪承載力要求。配箍率： 在組合設(shè)計(jì)剪力值的部分梁段，可按構(gòu)造要求配置箍筋，設(shè)箍筋仍選用雙肢，配箍率則由此求得構(gòu)造陪酒女的箍筋間距取經(jīng)比較和綜合考慮，箍筋沿空心板跨長(zhǎng)布置如圖63圖63 空心板箍筋布置圖（尺寸單位：cm）由圖63，選取以下三個(gè)位置進(jìn)行空心板斜截面看見(jiàn)承載力計(jì)算：①距支座中心②距跨中位置③距跨中位置 計(jì)算截面的組合剪力設(shè)計(jì)值，按表跨中和支點(diǎn)的設(shè)計(jì)值內(nèi)插得到，計(jì)算結(jié)果列于表61。、下限復(fù)合，按《公預(yù)規(guī)》： 其中用內(nèi)插法求得 則計(jì)算結(jié)果表明空心板尺寸符合要求按《公預(yù)規(guī)》： 由于并對(duì)照表16中沿跨長(zhǎng)各截面的控制剪力組合設(shè)計(jì)值，在四分之一至支點(diǎn)的部分區(qū)段內(nèi)應(yīng)按計(jì)算要求配置抗剪箍筋，其他區(qū)段可按構(gòu)造要求配置箍筋。首先判斷界面類型： 故屬于第一類T形，應(yīng)按寬度的矩形截面來(lái)計(jì)算其抗彎承載能力，則混凝土受壓高度區(qū)x為： 得X=580=232(mm)帶入下列計(jì)算公式算出跨中截面的抗彎承載力計(jì)算結(jié)果表明跨中截面抗彎承載力滿足要求。: 說(shuō)明受力計(jì)算不需要配置普通鋼筋，按照構(gòu)造要求配置。 普通鋼筋數(shù)量的估算及布置 在預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量已經(jīng)確定的情況下，可由正截面承載能力極限狀態(tài)要求的條件確定普通鋼筋數(shù)量，暫不考慮在受壓區(qū)配置預(yù)應(yīng)力鋼筋，也暫不考慮普通鋼筋的影響。首先根據(jù)結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下正截面抗裂性或者裂縫寬度限制確定預(yù)應(yīng)力的數(shù)量。 彎矩： 剪力：彎矩：剪力：計(jì)算支點(diǎn)截面由于車道荷載產(chǎn)生的效應(yīng)時(shí)，考慮橫向分布系數(shù)延空心板跨長(zhǎng)的變化同樣均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中一個(gè)最大影響線的峰值處，見(jiàn)圖42圖42 支點(diǎn)截面剪力計(jì)算簡(jiǎn)圖可變效應(yīng)匯總于表41中 表41 可變作用效應(yīng)匯總表 作用效應(yīng)作用種類彎矩剪力跨中 l/4跨中l(wèi)/4支點(diǎn)汽車荷載不計(jì)沖擊系數(shù)計(jì)入沖擊系數(shù)人群荷載5 作用效應(yīng)組合按照《橋規(guī)》結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)該按照承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行效應(yīng)組合，并用于不同的計(jì)算項(xiàng)目。 空心板的荷載橫向分布系數(shù) 作用位置 作用種類跨中至處支點(diǎn)汽車荷載人群荷載0汽車荷載沖擊系數(shù)計(jì)算《橋規(guī)》規(guī)定汽車荷載的沖擊力標(biāo)準(zhǔn)值為汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以沖擊系數(shù)μ。為設(shè)計(jì)和施工方便，各個(gè)空心板設(shè)計(jì)成統(tǒng)一的規(guī)格，同時(shí)考慮到人群荷載與汽車荷載效應(yīng)相組合，因此跨中l(wèi)/4處的荷載橫向分布系數(shù)偏安全取下列數(shù)值： 表33 各板荷載橫向分布系數(shù)匯總表 板號(hào) 橫向系數(shù)12345678910 （3） 車道荷載作用于支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)按杠桿原理法計(jì)算。 1號(hào)板：汽車荷載 人群荷載： 2號(hào)板：汽車荷載： 人群荷載：3號(hào)板：汽車荷載： 人群荷載： 表32 各板荷載橫向分布影響線坐標(biāo)值表 圖35 各板橫向分布影響線及橫向最不利布載圖（尺寸單位：m）4號(hào)板：汽車荷載： 人群荷載：5號(hào)板：汽車荷載： 人群荷載：6號(hào)板：汽車荷載： 人群荷載：7號(hào)板：汽車荷載： 人群荷載：8號(hào)板：汽車荷載： 人群荷載：9號(hào)板：汽車荷載： 人群荷載：10號(hào)板：汽車荷載： 人群荷載：各板的橫向荷載分布系數(shù)計(jì)算結(jié)果匯總于表33。支點(diǎn)至點(diǎn)之間的荷載橫向分布系數(shù)按直線內(nèi)插求得。多車道橋梁還應(yīng)該考慮多車道折減，雙車道折減系數(shù)ξ=1，四車道折減系數(shù)ξ=，但不得小于兩設(shè)計(jì)車道的荷載效應(yīng)。公路—Ⅱ級(jí)車道荷載由==（KN/m）的均布荷載和=的集中荷載兩部分組成。橋面鋪裝采用等厚10cm的瀝青混凝土，則全橋?qū)掍佈b4延米重力為：上述自重效應(yīng)是在各空心板形成整體后，再加至板橋上的，每塊空心板分?jǐn)偟矫垦用讟蛎嫦抵亓椋?3) 鉸縫自重（第二階段自重） 由此得空心板每延米總重力g為： （第一階段結(jié)構(gòu)自重） （第二段結(jié)構(gòu)自重) 由此可計(jì)算出簡(jiǎn)支空心板永久作用（自重)效應(yīng)，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表31