【正文】 作用情況計(jì)算：， 值查表45。消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮長(zhǎng)期影響系數(shù)后，正常使用階段的撓度值為：計(jì)算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足《公預(yù)規(guī)》要求。 預(yù)加力引起的反撓度計(jì)算 預(yù)加力引起的反撓度計(jì)算空心板當(dāng)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)跨中產(chǎn)生反拱度，設(shè)這時(shí)空心板混泥土強(qiáng)度達(dá)到C30，預(yù)加力產(chǎn)生的反拱度計(jì)算按跨中截面尺寸及配筋計(jì)算，并考慮反拱度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)。先計(jì)算此時(shí)的抗彎剛度： （101）放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，設(shè)空心板混泥土強(qiáng)度達(dá)到C30，這時(shí)，則,，換算截面面積：所有鋼筋換算截面對(duì)毛截面重心的靜矩為： 換算截面重心至毛截面下緣的距離：則換算截面重心至空心板下緣的距離：換算截面重心至空心板上緣的距離：預(yù)應(yīng)力鋼絞線至換算截面重心的距離。普通鋼絞線至換算截面重心的距離：換算截面慣矩： 換算截面的彈性抵抗矩：下緣：上緣：10—1空心板幾何特性匯總表項(xiàng)目符號(hào)單位C30（=）C30（=）換算截面面積327635326997換算截面至重心截面下緣距離換算截面至重心截面上緣距離預(yù)應(yīng)力鋼筋至截面重心距離普通鋼筋至截面重心距離換算截面慣矩?fù)Q算截面彈性抵抗矩由前面九（一）計(jì)算得扣除預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力為：則由預(yù)加力產(chǎn)生的跨中反拱度，并乘以長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)后得： 預(yù)拱度地的設(shè)置由《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)預(yù)加應(yīng)力的長(zhǎng)期反拱度小于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度時(shí)，應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，其值按該赫爾在額撓度值與預(yù)加應(yīng)力長(zhǎng)期反拱度值之差采用。本設(shè)計(jì)，應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度。跨中預(yù)拱度，支點(diǎn)，預(yù)拱厚度值沿順橋向做平順的曲線。第11章 持續(xù)狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算應(yīng)計(jì)算使用階段正截面混泥土的法向壓應(yīng)力,預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力。計(jì)算時(shí)作用取標(biāo)準(zhǔn)值，不計(jì)分項(xiàng)系數(shù)，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)并考慮溫差應(yīng)力。 跨中截面混泥土法向壓應(yīng)力驗(yàn)算跨中截面的有效預(yù)應(yīng)力：跨中截面的有效預(yù)加力：由表1—6得標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合。則： 跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼絞線拉應(yīng)力驗(yàn)算 （111）式中： ───按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的預(yù)應(yīng)力鋼絞線重心處混泥土法向應(yīng)力。有效預(yù)應(yīng)力?？紤]溫差應(yīng)力，則預(yù)應(yīng)力鋼絞線中的拉應(yīng)力為： 斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算斜截面主應(yīng)力計(jì)算選取支點(diǎn)截面的AA纖維（空間頂面）、BB纖維（空心板重心軸）、 CC纖維（空間底面）在標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合和預(yù)加力作用下產(chǎn)生的主應(yīng)力和主拉應(yīng)力計(jì)算，并滿足的要求。 （112） （113） （114） AA纖維（空間頂面） 式中：—支點(diǎn)截面標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值，由表4—5。 ───腹板寬度，； ───換算截面抗彎慣矩，（見表9—1）； ───AA纖維以上截面對(duì)空心板重心軸的靜矩見九（二）計(jì)算。 式中：───預(yù)加力產(chǎn)生在AA纖維處的正應(yīng)力，九（二）計(jì)算，； ───豎向荷載產(chǎn)生的截面彎矩，支點(diǎn)截面； ───AA纖維處正溫差應(yīng)力，九（二）計(jì)算，；反溫差應(yīng)力，不再敘述。則AA纖維處的主應(yīng)力為（計(jì)算正溫差應(yīng)力）：計(jì)算反溫差應(yīng)力時(shí)：則：C40混泥土主壓應(yīng)力限值為。，符合《公預(yù)規(guī)》要求。 BB纖維式中：───BB纖維以上截面對(duì)空心板重心軸的靜矩，見九（二）計(jì)算。 由前面九（二）計(jì)算得，（計(jì)入正溫差），（計(jì)入反溫差）。則 （計(jì)入正溫差應(yīng)力） （計(jì)入反溫差應(yīng)力）則BB纖維處的主應(yīng)力為（計(jì)入正溫差應(yīng)力）：計(jì)入反溫差應(yīng)力：混泥土主壓應(yīng)力限值為,符合《公預(yù)規(guī)》要求。 CC纖維式中：───CC纖維以下截面對(duì)空心板重心軸的靜矩，由九（二）計(jì)算。同樣由九（二）計(jì)算得，（正溫差應(yīng)力），（反溫差應(yīng)力）。則（計(jì)入正溫差應(yīng)力）（計(jì)入反溫差應(yīng)力）則CC纖維處的主應(yīng)力為（計(jì)入正溫差應(yīng)力）：計(jì)入反溫差應(yīng)力時(shí)：混泥土主壓應(yīng)力為，符合《公預(yù)規(guī)》要求。計(jì)算結(jié)果表明使用階段正截面混泥土法向應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力和斜截面主壓應(yīng)力均滿足規(guī)范要求。以上主拉應(yīng)力最大值發(fā)生在AA纖維處為，按《公預(yù)規(guī)》，在區(qū)段，箍筋可按構(gòu)造設(shè)置。在，箍筋間距按下列公式計(jì)算： (115)式中:—箍筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，由前箍筋采用HRB335，其； —同截面內(nèi)箍筋的總截面面積，由前箍筋為雙肢，； —腹板寬度。則箍筋間距計(jì)算如下：采用。此時(shí)配筋率：按《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于HRB335，%，滿足要求。支點(diǎn)附近箍筋間距100mm,其它截面適當(dāng)加大，需按計(jì)算決定，箍筋布置圖見圖1—11，既滿足斜截面抗剪要求，也滿足主拉應(yīng)力計(jì)算要求，箍筋間距也滿足不大于板高的一半以及大于350mm的構(gòu)造要求。第12章 短暫狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力混泥土受彎構(gòu)件按短暫狀態(tài)計(jì)算時(shí)，應(yīng)計(jì)算構(gòu)件在制造、運(yùn)輸及安裝等施工階段，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)的應(yīng)力損失）、構(gòu)件自重及其它施工荷載引起的荷載應(yīng)力，并滿足《公預(yù)規(guī)》要求。為此計(jì)算在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)預(yù)制空心板的板高壓應(yīng)力和板頂拉應(yīng)力。預(yù)制空心板當(dāng)混泥土強(qiáng)度達(dá)到C30時(shí)，放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線，這時(shí)，空心板處于初始預(yù)加力及空心板自重共同作用下，計(jì)算空心板板頂（上緣）板底（下緣）法向應(yīng)力。C30混凝土，，，由此計(jì)算空心板截面的幾何特性，見表71。放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，空心板截面法向應(yīng)力計(jì)算取跨中，支點(diǎn)三個(gè)截面計(jì)算如下。 跨中截面 由預(yù)加力產(chǎn)生的混泥土法向應(yīng)力（由《公預(yù)規(guī)》） （121） 式中: ───先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力，其值為 （122） （123） 其中───放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)預(yù)應(yīng)力損失值，由《公預(yù)規(guī)》，則 由板自重產(chǎn)生的板截面上、下緣應(yīng)力 由表45，空心板跨中截面板自重彎矩，則板自重產(chǎn)生的截面法向應(yīng)力為放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，由預(yù)加力及板自重共同作用，空心板上下緣產(chǎn)生的法向應(yīng)力為：下緣應(yīng)力：上緣應(yīng)力：截面上下緣均為壓應(yīng)力，且小于符合《公預(yù)規(guī)》要求。 l/4截面 (124) 由表4—5，截面板自重彎矩，則由板自重在截面產(chǎn)生的板上下緣應(yīng)力為:放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，由預(yù)加力及板自重共同作用下板上下緣應(yīng)力為：下緣應(yīng)力：上緣應(yīng)力：板上，下緣應(yīng)力均為壓應(yīng)力，且小于，符合《公預(yù)規(guī)》要求。 支點(diǎn)截面預(yù)加力產(chǎn)生的支點(diǎn)截面上下緣的法向應(yīng)力為： 板自重在支點(diǎn)截面產(chǎn)生的彎矩為0，因此，支點(diǎn)截面跨中法向應(yīng)力為： 下緣壓應(yīng)力為?？缰小⒅c(diǎn)三個(gè)截面在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)板上下緣應(yīng)力計(jì)算結(jié)果匯總于表121。表12—1短暫狀態(tài)空心板截面正應(yīng)力匯總表 跨中l(wèi)/4截面支點(diǎn)作用種類預(yù)加力板自重00總應(yīng)力值表中負(fù)值為拉應(yīng)力，正值為壓應(yīng)力，壓應(yīng)力均滿足《公預(yù)規(guī)》要求。由上述計(jì)算，在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，支點(diǎn)截面上緣拉應(yīng)力為。按《公預(yù)規(guī)》，預(yù)拉區(qū)（截面上緣）應(yīng)配置縱向鋼筋，并應(yīng)按以下原則配置：當(dāng)時(shí)，%的縱向鋼筋；當(dāng)時(shí)，%的縱向鋼筋；當(dāng)時(shí)，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置的縱向鋼筋配筋率按以上兩者直線內(nèi)插取得。上述配筋率為，為預(yù)拉區(qū)普通鋼筋截面面積，為截面毛截面面積。由上面得到，則 。預(yù)拉區(qū)的縱向鋼筋宜采用帶肋鋼筋，其直徑不宜大于14mm,現(xiàn)采用HRB335鋼筋，則，大于，滿足要求，布置在空心板支點(diǎn)截面上邊緣，見圖1—13。圖121空心板支點(diǎn)截面鋼筋布置圖（尺寸單位。cm）第13章 最小配筋率復(fù)核按《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混泥土受彎構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足下列要求：式中：───受彎構(gòu)件正截面承載力設(shè)計(jì)值，由七（一）計(jì)算得； ───受彎構(gòu)件正截面開裂彎矩值，按下式計(jì)算： （131） （132）其中—扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力在構(gòu)件抗裂邊緣產(chǎn)生的混泥土預(yù)壓應(yīng)力，由九（一）計(jì)算得； —換算截面重心軸以上部分對(duì)重心軸的靜矩，其值為 ───換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩，由六（四）計(jì)算得； ───混凝土軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)值，C40。代入計(jì)算式得：，滿足《公預(yù)規(guī)》要求。按《公預(yù)規(guī)》，部分預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件中普通受拉鋼筋的截面面積不應(yīng)小于普通受拉鋼筋。這里采用空心板等效工字形截面肋寬，計(jì)算結(jié)果滿足《公預(yù)規(guī)》要求。第14章 絞縫計(jì)算 絞縫剪力計(jì)算 絞縫剪力影響線絞縫剪力近似按荷載橫向分布理論計(jì)算。設(shè)絞縫剪力沿空心板跨長(zhǎng)方向按半波正弦曲線分布，則由鉸接板橫向分布系數(shù)計(jì)算，可求得絞縫剪力影響線參見圖141。 圖141 鉸縫剪力計(jì)算示意圖絞縫剪力影響線的計(jì)算表達(dá)式為：當(dāng)單位荷載作用在絞縫i以左時(shí)，絞縫i處的剪力；當(dāng)單位力作用在絞縫i以右時(shí)，絞縫i處的剪力。式中：—絞縫i以左各板的荷載橫向分布系數(shù)影響線豎標(biāo)值之和。經(jīng)試算比較，絞縫最大剪力發(fā)生在第13號(hào)板與14號(hào)板之間，即最不利。現(xiàn)畫出的影響線（見圖142），并在其上布置汽車荷載，得絞縫的橫向分布系數(shù)：圖14—2 剪力影響線橫向最不利加載圖（尺寸單位：m） 絞縫剪力 公路—I級(jí)車道荷載中的均布荷載沿板橋縱向展開成半波正弦荷載時(shí)，其表達(dá)式為：，其跨中峰值為。 車道荷載中的集中荷載展開成半波正弦荷載時(shí)其表達(dá)式為，跨中峰值為， (集中荷載只作用于跨中)。計(jì)算絞縫剪力時(shí)，沿縱向取1m長(zhǎng)絞縫考慮，并考慮汽車沖擊系數(shù)及車道折減系數(shù)。按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)的基本組合，其絞縫剪力效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)值為：近似設(shè)，則。 絞縫抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算按《圬工規(guī)范》，混泥土構(gòu)件直接受剪時(shí)，按下列公式計(jì)算。 式中：—絞縫剪力設(shè)計(jì)值，； —結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本設(shè)計(jì)； —絞