20m簡(jiǎn)支預(yù)應(yīng)力混凝土空心板畢業(yè)設(shè)計(jì)(編輯修改稿)
2024-09-02 03:47 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 根據(jù)《預(yù)規(guī)》，當(dāng)時(shí)可不進(jìn)行抗剪承載力計(jì)算，箍筋按構(gòu)造配筋。式中混凝土C50的，預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)。對(duì)于板式結(jié)構(gòu)，計(jì)算結(jié)果如表54所示： 表54板號(hào)（MPa）(m)(m)(kN)(kN)邊板中板由結(jié)果知不滿足《預(yù)規(guī)》，須進(jìn)行斜截面抗剪計(jì)算。根據(jù)《預(yù)規(guī)》，斜截面抗剪須滿足： 《預(yù)規(guī)》其中 《預(yù)規(guī)》 《預(yù)規(guī)》 《預(yù)規(guī)》計(jì)算如表55所示： 表55板號(hào)(mm)(mm)(mm2)(mm2)(MPa)(mm2)(mm)(MPa)(kN)邊板140066324133058503141002801057中板13206752413250250314100280997計(jì)算如表56所示： 表56板號(hào)(MPa)(mm2)(kN)邊板280000中板280000計(jì)算如表57所示： 表57板號(hào)(MPa)(mm2)(mm2)(kN)邊板1260166813909296中板1260139011129240剪力結(jié)果如表58所示： 表58板號(hào)(kN)(kN)(kN)(kN)邊板10570296中板9970240斜截面抗剪承載力滿足《預(yù)規(guī)》。6 持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算根據(jù)《預(yù)規(guī)》，當(dāng)計(jì)算主梁截面應(yīng)力和確定鋼束控制應(yīng)力時(shí)，應(yīng)該計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失值。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失包括前期的預(yù)應(yīng)力損失（摩擦損失、錨具變形損失、混凝土彈性變形損失）和后期損失（鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮徐變引起的損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失。 預(yù)應(yīng)力鋼束應(yīng)力損失計(jì)算 張拉控制應(yīng)力按《預(yù)規(guī)》，采用鋼絞線的張拉控制值： 各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失1）根據(jù)《預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦產(chǎn)生的應(yīng)力損失，按照下式計(jì)算其中 μ――預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)，取μ＝。k――管道每米的局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，取k＝。計(jì)算表 表61束號(hào)跨中1/4Lh(距支點(diǎn))N1N2N3N42）錨具變形及鋼筋回縮產(chǎn)生的應(yīng)力損失 由《預(yù)規(guī)》：后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力曲線鋼筋由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。反摩擦影響長(zhǎng)度：， 《預(yù)規(guī)》式中—張拉端錨具變形、鋼筋回縮值（mm），查《預(yù)規(guī)》，對(duì)于夾片錨具（無(wú)頂壓時(shí)）；本例為兩端張拉，＝12mm，l取半。試算后有， 計(jì)算表 表62鋼束號(hào)(MPa)(MPa/mm)mm(MPa)跨中1/4Lh(距支座)NN2NN43）混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失根據(jù)《預(yù)規(guī)》，后張法混凝土構(gòu)件當(dāng)采用分批張拉時(shí)，先張拉的鋼筋張拉后批鋼筋所引起的混凝土彈性壓縮的預(yù)應(yīng)力損失可按下式計(jì)算： 式中—在計(jì)算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力（）式中 、――分別為鋼束錨固時(shí)預(yù)加的縱向軸力和彎矩―― 計(jì)算截面上鋼束重心到截面重心的距離?！A(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝彈性模量的比值 =本例中采用逐根張拉鋼束，預(yù)制時(shí)張拉N1～N4，張拉順序?yàn)镹NNN3，計(jì)算時(shí)從最后張拉的一束逐步向前推進(jìn)。以邊板跨中截面為例： 邊板中跨截面計(jì)算表格 表63，， ，鋼束號(hào)錨固時(shí)預(yù)加縱向軸力(kN)(cm)(kNm)(kNm)計(jì)算應(yīng)力損失鋼束號(hào)(cm) (MPa)錨固應(yīng)力(kN)(kN)合計(jì)(MPa)N3 N2 16N2 N4 N4 N1 N1 －－－－－－其它截面照此計(jì)算，結(jié)果列于下表：計(jì)算表 表64束號(hào)邊板中板跨中h(距支點(diǎn))跨中h(距支點(diǎn))N145N216N3000000N428275）預(yù)應(yīng)力鋼筋的松弛引起的應(yīng)力損失根據(jù)《預(yù)規(guī)》：式中—張拉系數(shù)，一次張拉取。ζ—鋼筋松弛系數(shù)，本例采用Ⅱ級(jí)松弛（低松弛）鋼絞線，取ζ；—傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，查《預(yù)規(guī)》，對(duì)后張法構(gòu)件， 計(jì)算表 表65束號(hào)邊板中板跨中h(距支點(diǎn))跨中h(距支點(diǎn))N1N2N3N46）混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失按《預(yù)規(guī)》： 《預(yù)規(guī)》式中混凝土收縮和徐變系數(shù)終極值，假定環(huán)境年平均相對(duì)濕度RH=80%，預(yù)應(yīng)力筋傳力錨固齡期為7d，加載齡期為90d。理論厚度 邊板 中板 查《預(yù)規(guī)》，中板；邊板、。表值對(duì)C50及以上混凝土，表列值應(yīng)乘以 ，式中C50的計(jì)算縱向鋼筋截面重心處由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，按 ， 計(jì)算，此時(shí)預(yù)應(yīng)力損失，考慮錨固鋼筋時(shí)（第一批）的損失，根據(jù)施工情況考慮自重影響。 計(jì)算表 表66板號(hào)截面(kNm)(kNm)(kN)（MPa）（MPa）（MPa）邊板跨中距支點(diǎn)h中板跨中距支點(diǎn)h 計(jì)算表 表67板號(hào)截面（MPa）（MPa）邊板跨中距支點(diǎn)h中板跨中距支點(diǎn)h7）各階段應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力匯總 各階段應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力匯總表(單位：MPa) 表68板號(hào)截面鋼束號(hào)預(yù)加應(yīng)力階段使用荷載階段錨固前損失錨固時(shí)應(yīng)力錨固后損失有效預(yù)應(yīng)力邊板跨中N1N216N30N4N1N2N30N4h(距支點(diǎn))N1N2N30N4中板跨中N1N2N30N4
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