平面二次包絡環(huán)面蝸桿副的失配修形(編輯修改稿)
2025-07-16 22:03 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 解φ03和φ13的終值?！ ↓X面Σ１上點Q１在σM2坐標系的向徑式中 i14M、i14Q——展成蝸桿齒面Σ１上點M１和Q１(見圖1)時的切齒嚙合傳動比 φ04M、 φ04Q——展成蝸桿齒面上點M１和Q１時產(chǎn)形輪4的轉(zhuǎn)角 φ１——Σ１和Σ２在點M１接觸時，切齒嚙合面“4—1”的轉(zhuǎn)角 Δφ１、Δφ2——使失配齒面相接觸蝸桿和蝸輪的調(diào)整角 點Q１與Q對應的條件為 給定Q(xＱ，yＱ）之后，給出φ04和μ４的初值，由式(2)求得υ４，由式(10)求得x1Q、y1Q和z1Q值，由式(11)和(12)迭代求解φ04和μ４的終值?！ ∨c點Q(xＱ，yＱ）對應的點Q１和Q２處兩齒面沿*2方向的間隙為Δz=z1Q－z2Q ?。?3） Δz＞0時，間隙為正，兩齒面在該處脫開；Δz＜0時，間隙為負，兩齒面在該處干涉；Δz=0時，兩齒面在該處接觸，可以相切，也可為邊緣接觸?！ ↓X面零間隙法的優(yōu)點是：既可以求兩齒面的相切點，也可以求邊緣接觸點，還可以求脫開或相交兩齒面各對應點的間隙。缺點是計算量較大?！ 榭己诉@兩種新方法的數(shù)學模型的正確性，先用文獻［2］中線接觸齒面嚙合分析法求出若干瞬時接觸線上的一些點，然后在無誤差的情況下，分別用齒面相切法和零間隙法求這些接觸點。對一些算例用3種不同方法計算，結果完全吻合，說明文中的數(shù)學模型和所編程序無誤。2 平面二次包絡環(huán)面蝸桿副失配嚙合分析 對平面二次包絡環(huán)面蝸桿副有裝配誤差的標準型傳動和Ⅱ型傳動［2］進行了失配嚙合分析，出現(xiàn)兩種情況：一種是用齒面相切法無解；另一種雖有解，但以齒面零間隙法檢驗，在某些“接觸點”的周圍出現(xiàn)負間隙區(qū)域，兩齒面有干涉，得到的不是真正接觸點，用零間隙法可算出邊緣接觸點。大量算例說明：標準型和Ⅱ型平面二包蝸桿副，由于多齒雙線接觸對誤差十分敏感，很小的誤差都會導致邊緣接觸，即使進行蝸輪、蝸桿軸向移動補償也無濟于事?！ 、裥推矫娑仐U副［2］，由于蝸桿有效工作長度短，同時接觸齒數(shù)少，無論單頭或多頭蝸桿副，均對Δa12不太敏感，但對ΔΣ12比較敏感。誤差不大時用齒面相切法可算出齒面上的接觸跡線；用零間隙法檢驗，各接觸點處均無干涉(除接觸點間隙Δz=0外，其余各點Δz＞0)。圖2 中心距誤差Δa12= mm的Ⅰ型蝸桿副(a) 接觸跡線、接觸區(qū) (b) 傳動比誤差曲線 (c) 蝸輪轉(zhuǎn)角誤差曲線 在圖2算例中，Ⅰ型平面二包蝸桿副，參數(shù)為z1=1，z2=40，a=240 mm，d1=80 mm，基圓直徑rb=160 mm，砂輪軸傾角β=10176。，蝸桿和滾刀的修形參數(shù)中心距變動量Δa1=Δa3= mm。圖2a為Δa12= mm時蝸桿和蝸輪齒面接觸跡線和接觸區(qū)，齒面瞬時接觸橢圓的長半軸及其位置按文獻［5］的方法求得；圖2b為傳動比誤差曲線；圖2c為蝸輪轉(zhuǎn)角誤差曲線?！ 、裥臀仐U副雖對誤差不敏感，但由于跑合后其有效長度仍然
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