【文章內(nèi)容簡介】 程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）27b. 蓋梁各截面抗扭強(qiáng)度驗(yàn)算抗扭縱筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為： 280sdfMPa?抗扭箍筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為： 195s則蓋梁各截面抗扭強(qiáng)度驗(yàn)算見表 313從表 313 可以看出，驗(yàn)算結(jié)果滿足相應(yīng)的要求。表 313 截面抗扭強(qiáng)度驗(yàn)算表 Calculation of every section torsional strength實(shí)需抗扭鋼筋截面 Vd/kN Td/kNm bmm h0mm hmm βt Asv1 Ast Ast+314 抗扭縱筋/根Ф10箍筋/根 1800 1 5 31118001230 1310 5 3 1800 5 32218001320 1400 5 3 1800 5 33318001320 1400 5 3 1800 5 34418001320 14001 5 3 1800 1 5 35518001320 14001 5 3 墩柱計(jì)算 恒載計(jì)算1）一孔上部構(gòu)造恒載：+ 2+=?2）蓋梁自重（半邊）：++++=3）一根墩柱自重（當(dāng) hi=6m 時(shí)）： ???4）承臺自重： ????5）樁身每米自重： 843?***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)28 活載計(jì)算1）水平荷載：制動(dòng)力與溫度影響力總和為：H=2）垂直荷載：公路—Ⅱ級荷載：單孔單列車： ,021? ?雙孔單列車： , KNB5436? 墩柱配筋設(shè)計(jì)1）雙柱反力橫向分布系數(shù)計(jì)算（1）公路—Ⅱ級荷載單列布載（圖 313）圖 313 公路—Ⅱ級荷載單列布置/cm Single row roadⅡ level of load arrangement /cm??058..1, ?????KK（2）公路—Ⅱ級荷載雙列布載（圖 314）圖 314 公路Ⅱ級荷載雙列布置/cm Double row roadⅡ level of load arrangement /cm遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）29，???????K2）活載內(nèi)力計(jì)算（1）公路—Ⅱ級荷載，雙孔布載產(chǎn)生的支點(diǎn)反力最大，單孔布載產(chǎn)生的偏心彎矩最大。（2）最大最小垂直力計(jì)算表見表 314表 314 最大最小垂直力計(jì)算表 Calculation of the biggest and smallest vertical forces最大垂直力/ kN最小垂直力/ kN荷載情況 kNB12kNB1K??1B??2K??2B??公路—Ⅱ級 雙孔，雙列 公路—Ⅱ級 雙孔，三列 （3）相應(yīng)于最大最小垂直力時(shí)的彎矩計(jì)算見表 315表 315 相應(yīng)最大最小垂直力時(shí)的彎矩計(jì)算 Calculation of moments according to the biggest and smallest vertical forcesA 墩底彎矩/kNm B 墩底彎矩/kNm荷載情況 kNHB1kN21K2(B2B1)(1+μ)K1(B2B1)(1+μ)K2雙孔 雙列 —Ⅱ級 雙孔 三列 制動(dòng)力 溫度影響力 3***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)30（4）最大彎矩計(jì)算見表 316表 316 最大彎矩計(jì)算 Calculation of the biggest moments 垂直力/kN A 墩底彎矩/kNm A 墩底彎矩/kNm荷載情況 H/kN B1/kN B2/kN K1 K2 (B1+B2) (1+μ)K1(B1+B2) (1+μ)K2 (B2B1)(1+μ)(B2B1)(1+μ)2K單孔雙列 —Ⅱ級 單孔三列 制動(dòng)力 溫度影響力 3）墩柱底截面內(nèi)力組合 [4]表見表 317表 317 內(nèi)力組合表 Combination of inner forceA 柱底截面 B 柱底截面內(nèi)力名稱 截面位置N/KN H/KN M/KNm N/KN H/KN M/KNm1 上部恒載 2 蓋梁自重 3 墩柱自重 4 公路－Ⅱ級 雙孔，單列 5 公路－Ⅱ級 雙孔，雙列 6 公路－Ⅱ級 單孔，單列 7 公路－Ⅱ級 單孔，雙列 8 溫度影響力 9 制動(dòng)力 10 1+2+3+4+8+9 11 1+2+3+5+8+9 12 1+2+3+6+8+9 13 1+2+3+7+8+9 14 1+2+3+4 15 1+2+3+5 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）3116 1+2+3+6 17 1+2+3+7 4）墩柱強(qiáng)度驗(yàn)算（1）由內(nèi)力組合表得知，以下三種組合控制設(shè)計(jì)：a. 恒載+雙孔單列汽車荷載+制動(dòng)力+溫度影響力：Nj=，M j=b. 恒載+單孔雙列汽車荷載+ 制動(dòng)力+溫度影響力Nj=，M j=c. 恒載+雙孔雙列汽車荷載：Nj=，M j=（2）墩柱配筋設(shè)計(jì)墩柱采用 C40 混凝土，主筋采用 HRB335 鋼筋，并取主筋保護(hù)層厚度 c=7cm，那么：， cmcrg7380???91.圓柱截面： ?????dIh假定按墩柱一端固定，一端自由計(jì)算。則有： ,16200 ????dlcml故需考慮縱向彎曲對偏心距的影響。a. 對 ， ?.38Mej ??***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)32 .,...5 ,. 11 ????????????? ???? ????????? ??dlhelhe 取 ??b. 對 ， ?KNMj ?? .,...5 ,.. 2102 101 ????????????? ???? ????????? ??dlhelhe 取 .0??c. 對 ， KNj452?KNMj ?? .,. ,.168....2202 101 ????????????? ????? ????????? ??dlhelhe .0??利用公式： （314）???? ????????CAfrCfArNsdcdu遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）33 ?CA1792022??配筋率： （315） ?????? DeABDgreCBfsdc ???按上兩式列表進(jìn)行計(jì)算，結(jié)果見表 318表 318 配筋系數(shù)表 The parameters of reinforced0e與??A B C D ?/uNK/j/?m ?e ?m 注： A，B，C，D 由設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622022）附錄 C 查得。是 受 壓 區(qū) 高 度0,2xr?2．通過計(jì)算知，墩柱只需按構(gòu)造要求配筋。 墩身裂縫計(jì)算按照設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622022）第 條的規(guī)定，裂縫計(jì)算公式： = （316）????fksfk WmCdECW?????????????????? （317）320,2 ?????????refrNskcuss ()MPa對組合：恒載+單孔雙列汽車荷載+ 溫度力+制動(dòng)力***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)34??. . ..8..82 ???? ???????slsslNCmMe mKNN對于帶肋鋼筋，C 1＝。已知 MPaEPafmrr skcug 5, ,.267,8 ??由于 ，故取 。???l 10s?取 10 根 鋼筋，則：?????????03..122?rs則 ??322 ???????? ????????????s ? ?????? ??????????? ， 滿足要求。???? 樁基的設(shè)計(jì)計(jì)算方法：按 m 法計(jì)算。 承臺底內(nèi)力組合（表 319）表 319 承臺底內(nèi)力組合表 Combination of inner force for bearing platform end內(nèi)力荷載名稱 KNjN KNjH KN mjM?1 恒載 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）352 公路—Ⅱ級，雙孔，單列 3 公路—Ⅱ級，雙孔，雙列 4 公路—Ⅱ級，單孔，單列 5 公路—Ⅱ級，單孔，雙列 6 溫度影響力 7 制動(dòng)力 8 1+2 9 1+3 10 1+4 11 1+5 12 1+2+6+7 13 1+3+6+7 14 1+4+6+7 15 1+5+6+7 由表 319 可知，控制強(qiáng)度設(shè)計(jì)的荷載組合為：恒載+單孔雙列汽車荷載+制動(dòng)力+溫度影響力：Nj＝；H j＝；M j＝。1）樁長估算（1）按允許應(yīng)力法進(jìn)行承臺底垂直荷載的組合：恒載+雙孔雙列汽車荷載：N P=＋＝由此荷載控制設(shè)計(jì)。（2）樁長估算：采用 2 根直徑 的鉆孔樁基礎(chǔ)，那么作用于每根樁頂?shù)耐饬椋?KNNpp ???樁的容許承載力按下式計(jì)算： （318）[]]pRUlA???式中： dU??當(dāng)采用沖擊鉆頭鉆孔時(shí)，成孔直徑為 d+。則： ??????U （319）???????????lKmNdARp??????其中 ??200 /5,/19,4,7.,. mKN???***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)36則 ???? ???????llR?故有： ，?61468l?所以： ?根據(jù)本設(shè)計(jì)計(jì)算樁長處的地基條件，為安全起見，樁長取 。ml30?2）樁基強(qiáng)度驗(yàn)算（1）確定順橋向樁的計(jì)算寬度 1b= ；b?????????；＜B+1，故取 ＝。1b（2）樁的變形系數(shù) 2?= （320）51mbEI??420mKN?樁基采用 C30 混凝土， ， ???. KNIEIc ?????=2??（3）樁頂內(nèi)力分配樁的計(jì)算長度為： ，可以按照彈性樁進(jìn)行計(jì)算。???a. 值的計(jì)算 1?4 （321）1001lhAEC??對鉆孔樁 ， ， ， ，??lm3?????. KNEc ??遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）37306032mKNmhC???土的內(nèi)摩擦角 ，則??，取 d0＝ 。mdhd ???????????????? ???故 06..5mA?? 67 . ???????由 ，取 ， ，??h?2h?20l， ，.7K??398???67424233 6722 ... ????EIb. 計(jì)算承臺發(fā)生位移時(shí)引起的基樁反力 ?? ???????????nicax1 6266243 6612 ..987.?????c. 計(jì)算承臺底位移 a，c，β ./ ,9.,806?????? ??????????jjjjc jjjHMaNmKNMKd. 計(jì)算外力作用下各樁頂內(nèi)力軸向力= （322）????461 .??????idjxcN水平力***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)38636332 ?????????aHdj （323）彎矩 636334 ?????????aMdj （324）校核 （325）KNnHdj ??? （326）mMpxdjnii ????? 由計(jì)算可知，樁頂內(nèi)力為：N0= ； H0= ； M0 KN??.（4）求最大沖刷線以下深度 Z 處截面上的彎矩 MZ 以及樁側(cè)水平應(yīng)力 Z?a. 求 MZ： （327）MMMz BABABA ???????無量綱系數(shù) 及 由《基礎(chǔ)工程》中表 413 查得， 值計(jì)算見表 320Z表 320 值計(jì)算表z Combination of Z= Z_z2?Z/m MB/kNmz0 0 0 1 0 1 2 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）39 3 4 0 0 0 0 0b. 求 Z? （328）ppppZ ?????無量綱系數(shù) 及 由《基礎(chǔ)工程》中表 413 查得， 值的計(jì)算見表 321pABZ?表 321 值計(jì)算表Z? Combination of