【文章內(nèi)容簡介】 ℃ 不需要等待（3）第三步縱連 10 天后，澆筑所有既有臨時端刺中齒槽后澆帶 BL2。新臨時端刺和新常規(guī)區(qū)內(nèi)后澆帶混凝土的澆筑順序同“” 在鎖定溫度≤底座板溫度≤+31℃情況下底座板縱連和澆筑“新建臨時端刺+常規(guī)區(qū)+新建臨時端刺”的縱連當?shù)鬃鍦囟?Ti 處于鎖定溫度和+ 31℃之間（例如: +21℃≤Ti≤ +31℃）鋼板連接器后澆帶的錨固螺母就不需要進行張拉，只需要擰緊到鋼板上，然后把鋼板另一側的錨固螺母也擰緊（張拉行程=0） 。在擰緊過程中扭力扳手的扭矩應該≥450Nm。（1）第一步從臨時端刺的自由端開始，依次擰緊鋼板連接器后澆帶中所有的錨固螺母（J4 到 J1） 。于是臨時端刺就具備了承載能力（張拉和抗壓）(2)第二步接著把 K0 并從 K0 開始把常規(guī)區(qū)所有鋼板連接器后澆帶的錨固螺母擰緊。施工至此，常規(guī)區(qū)與臨時端刺已經(jīng)完成縱連?？v連應在 24 小時內(nèi)完成（溫差小） 。常規(guī)區(qū)另一端的臨時端刺縱連順序一樣。在這種情況下，常規(guī)區(qū)的鋼板連接器后澆帶從左右兩端向中心對稱連接?！靶陆ㄅR時端刺+常規(guī)區(qū)+新建臨時端刺”的后澆帶澆筑（1）第一步縱連完成后（單個鋼板連接器后澆帶張拉完成后盡快澆筑） ，澆筑常規(guī)區(qū)的所有鋼板連接器后澆帶 BL1 以及臨時端刺中的鋼板連接器后澆帶 K0 和 J1。此外常規(guī)區(qū)內(nèi)的齒槽后澆帶 BL2 也可以進行澆筑。（2）第二步縱連三天后，澆筑位于臨時端刺中部的兩個齒槽后澆帶。左右線的齒槽后澆帶應該錯開兩跨梁的長度進行澆筑?！凹扔信R時端刺+常規(guī)區(qū)+新建臨時端刺”的縱連（和下一個施工段的連接）把 K1 并從 K1 開始把常規(guī)區(qū)的所有鋼板連接器后澆帶的錨固螺母擰緊。施工至此，常規(guī)區(qū)與既有臨時端刺已經(jīng)縱連完成。縱連應在 24小時內(nèi)完成（溫差?。??！凹扔信R時端刺+常規(guī)區(qū)+新建臨時端刺”的后澆帶澆筑（和下一個施工段的連接）（1）第一步縱連完成后，澆筑常規(guī)區(qū)所有的鋼板連接器后澆帶BL1 以及既有臨時端刺中鋼板連接器后澆帶 KJJJ2。及澆筑常規(guī)區(qū)內(nèi)齒槽后澆帶 BL2。（2）第二步縱連 3 天后，澆筑既有臨時端刺剩余的齒槽后澆帶BL2。新臨時端刺和新常規(guī)區(qū)內(nèi)后澆帶混凝土的澆筑順序同“” 張拉行程的計算 作用長度作用長度是由溫度變化引起縱向變形的底座板長度。因此，作用長度總是與相鄰澆注段的兩處已經(jīng)澆筑的剪力齒槽之間的距離相同。在臨時端刺與常規(guī)區(qū)縱連前，測量下列混凝土澆筑段的溫度與長度（初始測量） ，確定影響長度。 張拉行程的計算（1）螺母對連接器后澆帶處精軋螺紋鋼筋的擰緊程度取決于由構件溫度波動引起的混凝土長度變化。溫度升高時，混凝土澆筑段（常規(guī)區(qū)約 160 m）伸長，溫度降低時，相應縮短。張拉前須在底座板后澆帶兩側底座板上及梁面應作標記，以確定和校核張拉量。（2）每個鋼板連接器后澆帶的張拉行程 W 取決于鎖定溫度 T0 與實際底座板溫度 T1,i 的溫度差，以及 以及鋼板連接器后澆帶的影響長度 LWirk,i。鋼板連接器后澆帶 i 的張拉行程 Wi 按下面的公式算出Wi = (T0 – T1,i) αTLwirk,i ≥0 或△LT=αT△TL其中 i = K0, J1, J2 T0 = +21176。C T1,i=實測溫度值（溫差電偶）α T = 混凝土溫度膨脹系數(shù) [1/K]，1x10 51/KLwirk,i =作用長度 [m]，此處,常規(guī)區(qū) L =兩個位于澆筑段中部的已經(jīng)澆筑剪力齒槽起作用的長度。在臨時端刺與常規(guī)區(qū)縱連前，測量下列混凝土澆筑段的溫度與長度（初始測量） ，確定影響長度。例如：LWirk,K0 (如: 1/2LP1+從 K0 到常規(guī)區(qū)第一個澆筑完成的剪力齒槽的長度 110m + 80m = 190m) LWirk,J1 (如：1/2 LP1 + 1/2LP2: 110m + 110m = 220m)（3）在鋼板連接器后澆帶 K1 和新的底座板施工段連接前，要再一次測量底座板段 LP2 到 LP5 的溫度 T2,i 和長度 L2,i，將測得的數(shù)據(jù)與在第一個常規(guī)區(qū)縱連前不受載時測得的溫度 T1,i 和長度 L1,i 比較，可以算出臨時端刺區(qū)域在底座板受載時的變形值 ULP,i由于相連的下一個剪力齒槽已經(jīng)被澆筑，LP2 的長度為減少的L1,2 和 L2,2。ULP,2=(L2,2－L1,2)－(T2,2－T1,2)αTL1,2類似地：ULP,i=(L2,i－L1,i)－(T2,i－T1,2iαTL1,i其中：i= LP3, LP4, LP5鋼板連接器后澆帶的變形值 Un 為兩個相鄰底座板澆筑段變形值總和的一半。例如：Un,J3 = (ULP3 + ULP4) / 2例如：后澆帶 K1 張拉距計算公式為：后澆帶 J4 張拉距計算公式為：（4）臨時端刺 LP1～LP5 的基準測量 基準測量時間盡可能安排在與底座連接時間靠近時（即連接溫度盡可能與測量時的溫度接近）進行。首先進行長度測量：測量LP1～LP5 段的長度，準確記錄各分段長度值；其次進行溫度測量，使用預埋在混凝土底座中的測溫電偶測量。一般在中午時分進行。 各段長度與對應溫度測量于底座連接前進行一次，測量結果應準確記錄并保存（以備鄰段底座連接時使用） 。此項測量直接關系到后續(xù)底座連接筋張拉距離的確定，非常重要。各測量值如下表所示：臨時端刺砼澆筑段第一次測量長度（ mm）第一次測量溫度（℃）第二次測量長度（mm）第二次測量溫度（℃）LP1 L1,LP1 T1,LP1LP2 L1,LP2 T1,LP2L2 L1,2 T1,2 L2,2 T2,2LP3 L1,LP3 T1,LP3 L2,LP3 T2,LP3LP4 L1,LP4 T1,LP4 L2,LP4 T2,LP4LP5 L1,LP1 T1,LP5 L2,LP5 T2,LP5（5）如果兩個相鄰混凝土澆筑段的實際溫度不同,用于計算鋼板連接器后澆帶張拉行程的實際溫度 的實際溫度 T1,i 可根據(jù)這兩個混凝土澆筑段的長度和溫度進行計算（加權平衡） 。 底座板溫度＞31℃或＜5℃時不進行底座板的縱連施工。 具體張拉方法為減少底座板張拉對橋墩產(chǎn)生的強制力影響，同一施工單元內(nèi)左右線兩組人（每組至少 2 人組成）進行張拉時的位置應交錯進行，時間上錯開 30min 左右，兩個張拉小組的張拉工作應該至少錯開一孔梁進行。見下圖所示。底 座 板 1底 座 板 2組 1組 2 鋼 板 連 接 器澆 筑 段 橋 梁 張拉注意事項（1）鋼板連接器后澆帶處的精扎螺紋鋼筋、鋼板和螺母必須進行清潔（沒有混凝土碎屑） 。（2）精扎螺紋鋼筋和螺母必須進行涂抹油脂。（3）把底座板的長度變化按照底座板張拉時的溫度，計算得出。（4）為了確定和檢驗長度變化而作的適當標記必須標注在底座板上。（5）鋼板兩側的每一對螺母須同時從外向中間對稱擰緊。其間測量出記號之間的距離縮小引起的長度變化。但必須保證所有的螺母盡量以相同的力矩擰緊。只要達到之前計算出的鋼板連接器后澆帶處應縮短的距離，螺母則被以至少 450NM 的扭矩擰到鋼板上。（6）張拉工具數(shù)量要滿足施工要求，每個工作面張拉所需基本人數(shù) 8 人，考慮到施工過程中人員替換，每個工作面擬定人數(shù)為 16人。每個工作面張拉扭矩扳手數(shù)量為 8 把，備用 4 把，計 12 把。內(nèi)側擰緊所用的扭矩扳手必須是開口形式。（7）當?shù)鬃宓臏囟扰c鎖定溫度溫差在 5～16℃之間時，鋼板后澆帶的張拉行程不能通過一次縱連張拉到計算值。必須每間隔24h 重復縱連張拉一次，直到達到計算值。需要縱連張拉的最少次數(shù)和時間間隔見下表?？v連過程中底座板的溫度范圍 最少的縱連張拉次數(shù) 間隔天數(shù)+5℃≤T≤+10℃ 3 2 天+11℃≤T≤+15℃ 2 1 天+16℃≤T≤+20℃ 1 —+21℃≤T≤+31℃ 不張拉 —（8）針對“常規(guī)端刺+常規(guī)區(qū)+常規(guī)端刺”的工況，由兩端向中間同時張拉。后澆帶施工技術 施工工藝程后澆帶設置后澆帶鑿毛及清理后澆帶防護后澆帶施工前檢查預濕、清潔砼面砼澆筑拉毛和收邊養(yǎng)護砼拌和運輸后澆帶施工工藝流程圖 后澆帶施工后澆帶處兩側采用底座板側模，橫向采用鏤空鋼模板，模板安裝后應調(diào)整后澆帶處底座板鋼板及鋼板連接器的保護層，滿足底座板側面和頂面鋼筋保護層厚度 45mm，鋼板連接器砼保護層厚度30mm，后澆帶中鋼筋保護層厚度 40mm 的設計要求。在模板鏤空部位采用土工布填塞密實確保底座板砼澆筑過程中不漏漿。、鑿毛時間及標準為保證鑿毛質(zhì)量，底座板砼質(zhì)量達到 時拆除，端部樓空鋼模板，在砼強度達到 57MPa 時進行鑿毛，經(jīng)鑿毛處理的新鮮混凝土面需達到 100％，浮渣、碎片、油漬等清除干凈。已安裝的底座板端模、防護措施砼鑿毛和清理后，采用塑料薄膜+土工布包裹，再有扎絲將兩頭扎緊。、后澆帶砼施工前檢查底座板后澆帶砼施工前首先對底座板寬度等進行復核。檢查后澆帶處鋼筋，如有生銹應進行除銹處理，同時調(diào)整鋼筋間距，滿足驗標要求。提前半天用高壓水和風將后澆帶內(nèi)雜物和灰塵清理干凈，然后進行噴水預濕，后澆帶內(nèi)不得存留有積水。、后澆帶模板安裝后澆帶模板采用組合鋼模板，并用鋼管和可調(diào)絲桿加固，接縫處采用海棉條封漿。、砼施工及養(yǎng)護后澆帶砼澆筑采用砼拌和站集中拌和，砼罐車運送至澆筑位置鑿毛后的后澆帶橋下，吊車轉運上橋。砼振搗采用 ZN30 插入式振搗器振搗密實，在砼初凝前進行人工拉毛，并對底座板兩側各 20cm 范圍內(nèi)進行收光，為保證收光質(zhì)量必須采用三次抹光。砼澆筑后采用塑料膜+土工布覆蓋灑水養(yǎng)護，養(yǎng)護時間不少于 14 天。 總結選擇合理的配合比，嚴格按照技術要求進行配合比配置，這能有效的減少后期底座板與后澆帶間的裂縫寬度。根據(jù)設計要求，我工區(qū)采取水膠比加大，膠凝材料降低的措施來降低砼的彈性模量，選定配合比為：水泥：膨脹劑：粉煤灰：礦粉：砂：石：水：外加劑＝200：28：105：17：799：1104：142：，經(jīng)試驗檢測其彈性模量均低于 3GPa，能夠滿足設計要求。加強新舊砼接茬質(zhì)量控制：鑿毛、預濕、清理、養(yǎng)護各工序必須有專人跟班作業(yè)，確保施工質(zhì)量。側向擋塊施工技術 側向擋塊設計要求側向擋塊設計：側向擋塊沿線路方向長 1200mm；垂直于線路方向上寬下窄，高度隨軌道板高度的不同而變化；頂面自軌道板頂面下 10mm 處向線路外側成 2%的排水坡。在平行于線路方向的兩后澆帶砼養(yǎng)護側設置最大半徑為 400mm 圓弧狀外形，圓弧與側向擋塊頂面、橫側面（平行于線路方向的側向擋塊側面為縱側面）相切，側向擋塊與防護墻相接處的地方分用 1mm 的 PE 膜隔開。限位板：限位板為兩塊鋼板夾一層橡膠板結構。其中與底座接觸的鋼板應選用不銹鋼材質(zhì)，厚度 2mm；與側向擋塊接觸的鋼板可采用熱鍍鋅（鍍鋅層厚度不小于 60μm）鋼板；橡膠板厚度為11mm，橡膠板硬度 70177。5HA,與鋼板的剝離強度不小于 10KN/m。擠塑板：側向擋塊與軌道板、底座相接的非限位板區(qū)域填以擠塑板，厚度分別是 20mm 和 10mm。底座倒棱（20*20mm）處的擠塑板一次成型，厚 10mm。底座倒棱處理，尺寸為 20*20mm，沿線路方向長 1400mm（前后各長于側向擋塊 100mm） 。倒棱均勻一致。 施工工藝流程圖 橋面調(diào)查確認施工工藝側向擋塊對應位置處底座的平整度處理鑿毛材料進場及檢驗機具配置到位鋼筋綁扎及預埋件安裝混凝土拌和及運輸機具配置到位模板安裝混凝土澆筑、拆模及養(yǎng)護驗收放樣、橋面調(diào)查和基層清理側向擋塊施工前檢查橋面是否干凈，基層應做到平整、干凈、無污染、無尖銳異物，不起砂、不起皮及無凹凸不平現(xiàn)象。對預埋套筒內(nèi)雜物進行清理，清理干凈后塞土工布封堵，避免污染。側向擋塊對應位置處底座的平整度處理尺量確定側向擋塊對應位置處底座的范圍，用鉛筆或石筆標明，角磨機打磨平整，水平尺檢查。 放樣以軌道板外側邊緣為基準進行側向擋塊寬度位置放樣，按照圖紙尺寸標記位置，用彈線標示。側向擋塊長度位置根據(jù)預留齒槽，按照圖紙尺寸標記位置，用墨斗彈線標示。做到每孔梁的側向擋塊位置橫向平齊，縱向順直。 鑿毛綁扎鋼筋和安裝預埋件前，在放線范圍內(nèi)先將側向擋塊與梁面接觸的梁面位置鑿毛，清理干凈并潤濕表面。 鋼筋綁扎及預埋件安裝（1）錨固鋼筋安裝按照圖紙，根據(jù)預埋套筒尺寸，選擇對應錨固鋼筋進行安裝，用自制鋼筋扳手擰緊。錨固鋼筋旋入套筒的深度為 (D 為錨固鋼筋直徑)，扭矩滿足要求（Φ16 鋼筋扭矩 80Nm，Φ20 鋼筋扭矩160Nm，用扭矩板手檢測） 。（2）擠塑板安裝側向擋塊與軌道板、底座相接的非限位板區(qū)域填以低強度擠塑板，厚度分別是 20mm 和 10mm。根據(jù)圖紙，選擇對應擠塑板按照尺寸位置進行安裝，安裝前在泡沫板上用剪刀或工筆刀，裁剪出限位板位置。（3）限位板安裝限位板通過錨固連接件與側向擋塊內(nèi)鋼筋固定，不可將連接件與鋼筋或剪力釘焊接。限位板處底座側面光滑平整，與泡沫板的接縫密封完好，確保側向擋塊成型后與底座隔離徹底，避免新老混凝土結合，以利于橋上底座相對側向擋塊的縱向滑動。（4）薄膜安裝側向擋塊與防護墻間以薄膜隔開，薄膜厚 1mm。（5）鋼筋加工與綁扎1）使用經(jīng)試驗合格的鋼筋進行下料加工、綁扎，未經(jīng)檢驗或檢驗不符規(guī)定的鋼筋不得投入使用。2）鋼筋在