【文章內容簡介】 力筋的張拉順序符合設計要求，當設計未規(guī)定時，應分批，分階段對稱張拉。第一次張拉可用260KN前卡千斤頂單根張拉，但單束鋼絞線多于4根（含4根）或鋼束長度大于10m的應對每一鋼束中的全部力筋，同時施加預應力。第二次張拉應對每一鋼束的全部力筋同時施加預應力。張拉程序1）第一次張拉a、第一次張拉千斤頂，限位板，錨具安裝如圖所示。b、第一次張拉程序0→初應力→ (持荷2min)→錨固2）第二次張拉 圖66第二次張拉安裝圖a、第二次張拉時間應符合設計規(guī)定要求，當設計無規(guī)定時，宜在第一次張拉48小時后進行第二次張拉。b、第二次張拉前準備。（a）安裝連接套、支架、拉桿、千斤頂。（b）支架宜架支在與墊板平行的平面上，以保證符合張拉軸線與墊板面垂直的要求。c、第二次張拉程序0→σIPS→σ(持荷2min)→錨固式中 σIPS——第一次張拉放張后，扣除放張回縮等預應力損失部分（含錨口摩阻損失和夾片回縮損失）后的預應力鋼筋應力值。（八）孔道壓漿（1） 孔道壓漿宜按規(guī)范要求連接方式和壓漿方向進行壓漿。進漿管道與壓漿機管道連接應牢靠，～、破壞。進漿管道應設置止回閥門或開關。排氣口應設置具有首先能排氣、排水后封堵關閉、穩(wěn)壓的結構連接附件。壓漿前應將張拉端錨具用水泥砂漿或環(huán)氧砂漿封堵，不允許水泥漿從張拉端錨具夾片、外環(huán)支承螺母螺紋及間隙處泄漏。（2）～，穩(wěn)壓時間不少于2min。穩(wěn)壓后應先關閉進漿管道止回閥門，才能拆卸壓漿機管道。（3） 孔道內水泥漿初凝30分鐘后方可拆卸進漿管道止回閥門和附件。 圖67孔道壓漿安裝圖（九）封端孔道壓漿后立即將梁端水泥漿沖洗干凈，同時清除支承墊板、錨具及端面混凝土的污垢，并將端面混凝土鑿毛，以備澆筑封端混凝土。封端混凝土的澆筑程序如下。a、設置端部鋼筋網。為固定鋼筋網的位置，可將部分箍筋點焊在支承墊板上。b、妥善固定封端模板，以免在澆筑混凝土時模板走動而影響梁長。立模后校核梁體全長，其長度應符合允許偏差的規(guī)定。c、封端混凝土強度，不低于梁體混凝土強度標準值。d、澆筑封端混凝土時，要仔細操作并認真插搗，務使錨具處的混凝土密實。e、封端混凝土澆筑后靜置lh2h，帶模澆水養(yǎng)護。脫模后在常溫下養(yǎng)護不少于7晝夜。冬季氣溫低于5℃時不得澆水，養(yǎng)護時間增長，同時還應采取保溫措施，以防凍害。 梁段懸澆施工本橋雙幅4個T構，待0梁段在托架上澆筑完成后，清理梁段頂面，并用水泥砂漿將鋪枕部位找平，即開始安裝掛籃，準備梁段的掛籃懸澆施工。、三角形桁架式掛籃的結構特點（1）三角形掛籃主桁桿件少，傳力簡捷，受力明確，錨桿采用用Φ32精軋螺紋鋼制作，吊帶采用2x20cm鋼帶制作，成本低，加工簡單，安裝方便；（2）三角掛籃具有一定的通用性，通過改變主桁的間距即能用于灌筑不同寬度的梁；（3）三角形掛籃支撐腿高，通行方便，施工作業(yè)空間大；（4）主桁斜拉桿截面可以增大，能提高掛籃的整體剛度；（5）主桁梁加載試驗用千斤頂即可進行，方法簡單，省工省時，又降低試驗費用。、掛籃總體結構掛籃由吊架系統(tǒng)、后錨固系統(tǒng)、吊掛系統(tǒng)、模板系統(tǒng)、走行系統(tǒng)組成，見圖68。 圖69三角掛籃前端構造示意圖吊架系統(tǒng)吊架是掛籃的承重部分，主要承受梁段重力、施工荷載及其自重荷載，吊架要有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性。吊架是由立柱、斜拉桿、縱梁組成的兩片三角形主桁梁，用上橫聯(lián)和前、中、后梁連為一體而成，縱梁中間和后方安裝支腿。主桁桿件采用2[40b和2[32b，斜拉桿與立柱及縱梁用高強螺栓板連接，連接板用16mm厚的鋼板加工。立柱與縱梁用連接板栓接。前上、前下橫梁及后下橫梁分別采用2Ⅰ36b、2Ⅰ32b及2Ⅰ36b工字鋼組焊而成。模板系統(tǒng)梁體模板由底模、外側模、內模和端模組成，對模板的要求除尺寸準確、表面平整、剛度大、安拆方便外，還要盡量使其重量輕，連接密貼，接茬處無錯臺。底模和側模設計為整體式，模板懸吊方式為前吊后錨。（1）底模:，底模架的前后梁分別用2Ⅰ32b及2Ⅰ36b組焊而成。前橫梁設4個吊點，吊點與吊桿采用鉸接，以適應梁底面的斜度變化?？v梁用2[32b及2[22b槽鋼制作，焊在前后橫梁上，其中12根作底?？v梁，4根在外模骨架外側，作為頂緊外模的支座。底面模板用6mm鋼板貼焊在縱梁上，用∠63角鋼作肋構成雙向板結構。（2）外模:外模用[10和[8槽鋼制成桁架形骨架，以6mm鋼板作面板，∠63和∠50角鋼作肋，構成雙向板結構。腹板外側安裝2Ⅰ25b制成滑梁，吊梁的前端吊在前橫梁上，后端錨固在已灌梁段的翼緣板上。預留孔兼作連續(xù)梁檢查吊籃的工字鋼錨栓孔。側模上部用套管螺桿連接，下部用螺桿拉結和千斤頂頂住，后端壓在已灌梁段內100mm處，在新灌段50mm處與內模用螺桿拉結，前端在梁外50mm處與內模拉結，端模放在拉結筋內側。（3）內模:內模采用組合鋼模板，拐角處用特制的異形模板，楔形部分和張拉座都用木板。骨架為開啟式，用[10和[8制成，骨架頂板與腹板拐角處為鉸接，用T42雙頭正反扣螺桿裝拆與調節(jié)，由于箱梁腹板高度是變化的，故將骨架制成多節(jié)組裝式，灌注一段拆掉一節(jié)。在骨架的前端和后端設有上下滾輪的滑梁座，拆模前先利用滑梁座前移滑梁就位，拆模時收緊內模骨架，在滑梁上移出梁體之外，再拆除組合模板。（4）端模:端模用30mm厚的木板制成，腹板部分卡在內外模拉結筋內，底板和頂板利用梁體受力鋼筋臨時固定。后錨固系統(tǒng)后錨固系統(tǒng)分為吊架后錨和模板后錨兩部分。（1）吊架后錨：設置吊架后錨是為了平衡傾覆力矩，分為走行后錨和固定后錨。本掛籃走行時不用平衡重，其傾覆力矩靠后支腿的錨輪與軌道來平衡的：將軌道錨固在預埋的精軋螺紋鋼上，軌道是用鋼板制成的空腹梁，每隔100cm鉆一Φ32錨固螺栓孔，以軌道上平面作前支腿的滑道，翼緣作錨輪軌道；后支腿下部安裝錨輪架，錨輪裝在兩側，走行時鉤在翼緣上抵抗傾覆力矩。固定錨固是在掛籃前移到位后，通過4根Φ32精軋螺紋鋼及4根φ60錨桿（40Cr）錨固在已成型的箱梁頂板砼頂板預埋件來實現(xiàn)的，錨桿的上部用錨具錨在吊架縱梁上。圖610主體吊架后錨安裝示意圖（2）模板后錨：底模架后錨用Φ32精軋螺紋鋼和鋼帶實施，用200KN的千斤頂進行調整和預緊。內模與外模的后錨桿均為Φ32級精軋螺紋鋼，調整和頂升均用100KN千斤頂。吊掛系統(tǒng)吊掛系統(tǒng)由吊桿和頂升裝置組成。吊桿的作用是：連接模板和吊架，并通過它將混凝土等荷載傳遞到吊架；通過調升裝置改變吊桿的長度來控制梁底標高。因此，要求吊桿工作可靠，受力伸張值小，調升工藝簡單、準確。吊桿全部采用Φ70或Φ60（40Cr）及2x20cm鋼帶加工，前橫梁上面設4個吊桿調升作業(yè)平臺。吊帶通過吊桿上端固定在前上橫梁及已成型的箱梁頂板，下端通過銷子（40Cr）連接懸掛在下橫梁上。走行系統(tǒng)掛籃的走行分兩步進行：吊架、底模、外模同步行走，過程為，外模后錨桿放松拆模后，模板吊梁后端吊在錨固在箱梁頂板的滾輪架上，通過滑梁行走。主桁架走行時通過主桁架下的行走小車在行走軋道上用100KN的倒鏈拖拉前行；內模前移在鋼筋綁扎后進行，先將滑梁就位，再移內模。圖611掛籃行走外模安裝圖、掛籃力學計算（一）計算荷載砼荷載 1號節(jié)段（3米長），159 t；6號節(jié)段（）,149t；12號節(jié)段（4米長）,119t；16號節(jié)段（）,108t。施工荷載對底模操作平臺前端施加150kg/m2的施工荷載。掛籃自重根據(jù)掛籃設計圖統(tǒng)計重量，由程序自動調整后計入。部 位單付掛籃(kg)主桁8186橫聯(lián)1291底模及橫梁13684側模桁架3472內模架2099滑梁系統(tǒng)587吊桿吊帶2413行走系統(tǒng)及后錨8388模板13000合計：53120（二）計算工況（1）1號節(jié)段施工（2）6號節(jié)段施工（3）12號節(jié)段施工（4）16號節(jié)段施工（5）掛籃行走狀態(tài)（6）對內頂模按16號節(jié)段施工工況計算，此時頂板最寬（7）側模架各工況均相同（三）計算模型 本模型僅將底模系統(tǒng)與主體整體建模，側模及內模均按荷載施加于模型。圖1掛籃整體計算模型（四）掛籃各構件截面見掛籃施工圖。（五）各工況計算結果（1） 1號節(jié)段1號節(jié)段長3米， cm，故底板下間距為75cm2[22b型鋼在3米長度均布砼荷載為q11=(增大系數(shù))=,腹板下3組2[32b砼均布荷載q12=(增大系數(shù))/3=。翼板砼荷載Qy=截面面積長度砼比重=3= t，頂板砼荷載Qd=截面面積長度砼比重=3= t，可分別計算得翼板及頂板在掛籃前端的反力：,按作用點施加于掛籃主體, t砼荷載.,按作用點施加于掛籃主體, t砼荷載.圖2腹板下縱梁應力：最大應力172Mpa＜[σ]=。圖3－腹板下縱梁絕對變形（累積整體變形）相對變形9mmL/400=圖4底板下縱梁應力：圖5－底板下縱梁絕對變形圖6后下橫梁應力：圖7后下橫梁變形：圖8后吊桿及錨桿內力，40Cr材質屈服強度為785Mpa，φ60錨桿安全系數(shù)。，材質為16Mn，其安全系數(shù)。圖9前下橫梁應力圖10前下橫梁絕對變形圖11前吊帶內力前吊帶均為2x20cm鋼帶,材質為16Mn，其安全系數(shù)。圖12前上橫梁應力圖13前上橫梁變形圖14三角主體應力圖15三角主體變形圖16后錨梁應力圖17后錨桿內力，40Cr材質屈服強度為785Mpa，φ60錨桿安全系數(shù)。（2） 6號節(jié)段， cm，腹板厚80cm,故底板下間距為75cm2[=(增大系數(shù))=,腹板下3組2[32b砼均布荷載q12=(增大系數(shù))/3=。翼板砼荷載Qy=截面面積長度砼比重== t，頂板砼荷載Qd=截面面積長度砼比重== t，可分別計算得翼板及頂板在掛籃前端的反力：,按作用點施加于掛籃主體, t砼荷載.,按作用點施加于掛籃主體, t砼荷載.圖18－底板下縱梁應力圖19－底板下縱梁變形圖20－腹板下縱梁應力圖21腹板下縱梁變形圖22－后下橫梁應力圖23－后下橫梁變形圖24－后吊桿內力，40Cr材質屈服強度為785Mpa，φ60錨桿安全系數(shù)。圖25－前下橫梁應力圖26－前下橫梁變形圖27－前吊桿內力前吊帶均為2x20cm鋼帶,材質為16Mn，其安全系數(shù)。圖28－前上橫梁應力圖29前上橫梁變形圖30三角主體應力圖31三角主體變形圖32－后錨梁應力圖33－后錨桿受力，40Cr材質屈服強度為785Mpa，φ60錨桿安全系數(shù)。后一組采用φ32精軋螺紋鋼筋，φ32錨桿安全系數(shù)。（3）12號節(jié)段12號節(jié)段長4米， cm，腹板厚65cm,故底板下間距為75cm2[22b型鋼在4米長度均布砼荷載為q11=(增大系數(shù))=,腹板下3組2[32b砼均布荷載q12=(增大系數(shù))/3=。翼板砼荷載Qy=截面面積長度砼比重=4=，頂板砼荷載Qd=截面面積長度砼比重=4= t，可分別計算得翼板及頂板在掛籃前端的反力：,按作用點施加于掛籃主體, t砼荷載.,按作用點施加于掛籃主體, t砼荷載.圖34－腹板縱梁應力圖35－腹板縱梁變形圖36底板下縱梁應力圖37－底板下縱梁變形圖38－后下橫梁應力圖39－后下橫梁變形圖40－后吊桿內力圖41－前下橫梁應力圖42－前下橫梁變形圖43－前吊桿內力圖44－前上橫梁應力圖45－前上橫梁變形圖46－三角主體應力圖47－三角主體變形圖48－后錨梁應力圖49－后錨桿內力（4）16號節(jié)段， cm，腹板由55變至45,平均厚50cm,故底板下間距為75cm2[=(增大系數(shù))=,腹板下3組2[32b砼均布荷載q12=(增大系數(shù))/3=5t/m。翼板砼荷載Qy=截面面積長度砼比重==，頂板砼荷載Qd=截面面積長度砼比重== t，可分別計算得翼板及頂板在掛籃前端的反力,此時翼板砼在掛籃前端及已澆節(jié)段的反力均為Qy/2=,按作用點施加于掛籃主體.頂板砼在掛籃前端及已澆節(jié)段的反力均為Qd/2=,按作用點施加于掛籃主體.圖50－底板下縱梁應力圖51－底板下縱梁變形圖52－腹板下縱梁應力圖53－腹板縱梁變形圖54－后下橫梁應力圖55－后下橫梁變形圖56－后吊桿內力圖57－前下橫梁應力圖58－前下橫梁變形圖59－前吊帶內力圖60－前上橫梁應力圖61－前上橫梁變形圖62－三角主體應力圖63－三角主體變形圖64－后錨梁應力圖65－后錨桿內力（5）行走系統(tǒng)①砼澆筑狀態(tài) 砼澆筑狀態(tài)的側?；?砼荷載為q==,將砼荷載及側模架及模板荷載布置于側模滑梁。圖66－側?；簯D67－側模滑梁變形、②行走狀態(tài)行走狀態(tài)側?；簝H承受側模架及模板重量。圖68－側?；簯D69主體反力后下橫梁拆除了底板錨桿,跨度增大,在底模系統(tǒng)自重作用下:圖70后下橫梁應力圖71－B型軌道應力按預埋豎向預應力最大間距為5米錨固，將兩對輪壓簡化為一對輪壓，則在一對輪壓作用于跨中時，其應力：圖72－軌道變形反掛輪單側4個，軸承為3610調心球軸承。軸承銷軸為φ45，材質40Cr，單個抗剪承載力，安全系數(shù)