【文章內(nèi)容簡介】 d4） /64 =π（ ） /64 = 104m4 橫截面任意軸的慣性半徑 i=√ I/A =√ 104/ 103 = ㎝ （ 2）、壓桿柔度的計算 λ =μ L/i =2 830/ = 壓桿可看作是一端固定，另一端自由，故壓桿長度系數(shù)μ取 2； L 為桿件長度，為 830㎝ ； 該桿件受壓屬軸心受壓桿件的截面 a類。 （ 3）、校核穩(wěn)定性 從參考資料表 112可知，該桿件失穩(wěn)時屬于 a類截面，由表 113并用線性插入得 ψ =（ ） 247。 10= 8 于是有 ψσ d= 140= 壓桿實際工作時工作應(yīng)力 σ =P/A=495/ = MPa MPa 可見壓桿滿足穩(wěn)定性要求。 其它支撐驗算 : （ 1） 結(jié)構(gòu)形式見下圖 支架結(jié)構(gòu)形式圖 （ 2）荷載分析。 其中混凝土超灌系數(shù)取 ，沖擊系數(shù)取 ，外?？傊亓繛?12t，底模和內(nèi)模總重量為 9t。 s1=s2=s3=s4=35 35 65 65 65 65 65 65 65 65 35 35 9 翼板處的荷載為 : ＋ 6＝ 腹板處的荷載為： ＝ 頂、底板處的荷載為：（ +） ＋ 9＝ 其中橫向 I20a 工字鋼共有 5 根，每一根上的荷載分布如下： 1251535 35 65 65 65 65 65 65 65 65 35 3515125 55 195 300 300 195橫向I20a工字鋼80 80110055 （ 3） 橫梁驗算 經(jīng)過計算結(jié)果如下： 彎矩圖： 剪力圖： 支點反力圖： 反力計算 單位體系： KN， m 10 約束反力值（乘子 =1） 節(jié)點 工況 FX FY FZ MX MY MZ 2 楔形架 傳遞 荷載 6 楔形架 傳遞荷載 12 楔形架 傳遞荷載 18 楔 形架 傳遞荷載 22 楔形架 傳遞荷載 反力的總和 ______________________________ 工況 SUMFX SUMFY SUMFZ 楔形架 傳遞荷載 ____________________________________________________________________________________________ 強度和剛度驗算： I20a 工字鋼材料性質(zhì)為： A= ,Ix=2369cm4,Wx=. Ｍ max= m Qmax= 強度驗算： σ＝Ｍ max/ Wx= 100/＝ ﹤[σ ]=145 MPa， 滿足要求。 剛度驗算 : τ＝ Qmax/A＝ ＝ ＝ MPa﹤ [τ ]=85 MPa，滿足要求。 （ 4）縱梁驗算 根據(jù)橫梁 支反力計算可知 18 支點受力最大，因此以 18 支點處的縱梁進行驗算，其受力圖如下： 縱向I4 5a 工字鋼180 29560 60 60 經(jīng)計算結(jié)果如下： 11 彎矩圖： 剪力圖： 支點反力圖： 強度和剛度驗算 : 采用 1根 I45a 的工字鋼其材料性質(zhì)為： A= ,Ix=32241cm4,Wx=. Ｍ max= m Qmax= 強度驗算： σ＝Ｍ max/ Wx= 100/＝ ﹤ [σ ]=145 MPa， 滿足要求。 剛度驗算 : τ＝ Qmax/A＝ ＝ ＝ ﹤ [τ ]=85 MPa， 滿足要求。 ?、預(yù)壓目的：檢驗支架的強度及穩(wěn)定性，消除整個支架的塑性變形，測量出支架的彈性變形，調(diào)整施工預(yù)拱度。 12 ?、預(yù)壓材料：用 沙袋 對支架進行預(yù)壓，預(yù)壓荷載為梁體自重的130%， 30%作為模板及支架構(gòu)件重量。 ?、預(yù)壓范圍： 6 64墩 0塊 9 米范圍內(nèi)，三角支架搭設(shè)完成后，為消除支架的彈性和非彈性，合理的 確定預(yù)拱度，梁段混凝土施工前對支架進行預(yù)壓，擬采用 沙袋預(yù)壓法 。加載重量按照 0梁段重 系數(shù)控制。 63和 64墩 0梁段最大重量為 ，加壓荷載為 噸。 ? 、 加載、觀測、預(yù)壓時間及卸載 方法： ①加載方法 加載采用 沙袋 分段分批加載。首批加載按加載總重量的 20%，第二批加載按總重量的 40%，第三批之后，每次加載均以總重量的 10%。直至加載完成。 ②觀測方法 支架搭設(shè)和頂面鋪設(shè)平整后，在現(xiàn)澆梁段的懸臂端的支架上按照左中右及前后位置，各設(shè)觀測點。在首次加載前先觀測一次，作為起始觀測值，以后 每加載完畢觀測一次，全部加載完畢，每 2小時觀測一次，一天之后每 6小時觀測一次，一直觀測 3天，若每次觀測每點下沉量均不超過 1mm,即認(rèn)為支架已經(jīng)穩(wěn)定 ， 即可卸載，卸載后再觀測一次。 然后根據(jù)觀測值繪制出支座預(yù)壓變化（時間 下沉量）關(guān)系曲線。根據(jù)所測量數(shù)據(jù)計算支架的非彈性變形和彈性變形值。 非彈性變形值 =加載前高程 卸載后高程； 彈性變形值 =卸載后高程 卸載前高程。 預(yù)壓過程中進行精確的測量，可測出梁段荷載作用下支架將產(chǎn)生的彈性變形值，將此彈性變形值與施工控制中提出的其它因素需要設(shè)置的 13 預(yù)拱度疊加，算出施工時應(yīng) 當(dāng)采用的預(yù)拱度，按算出的預(yù)拱度調(diào)整底模標(biāo)高。預(yù)壓完成后根據(jù) 0段線形重新放樣，調(diào)整可調(diào)支架高度。 ③預(yù)壓時間和卸載 自加載完畢， 3天以后確認(rèn)支架已經(jīng)穩(wěn)定，即可卸載。卸載采用 吊車 分級分批卸載。同時在卸載過程中，每批卸載后都應(yīng)再次觀測一次支架變化，并繪制出支架卸載（時間 回彈）變化關(guān)系曲線。 通過加載和卸載變化曲線，對比分析支架彈性變形和非彈變形量。在卸載全部完畢后，在支架頂面上予以調(diào)整支架標(biāo)高，消除非彈性變形，預(yù)留彈性變形上拱度。 0段現(xiàn)澆施工方法及工藝 支座的安裝 I、連續(xù)梁支座布置 （如下連續(xù)梁支座布置圖） ： 連續(xù)梁支座布置圖（示意） 單位 mm 1234567863墩62墩 64墩 65墩杭州方向南京方向線路左側(cè)線路右側(cè)直線橋750 40000 56000 40000 750280028002950 2950 28002950 2950 2800670 多向活動支座（活動量177。 100mm) 縱向活動支座（活動量177。 100mm) 橫向活動支座（活動量177。 10mm） 固定支座 多向活動支座（活動量177。 100mm) 縱向活動支座（活動量177。 100mm) 多向活動支座（活動量177。 100mm) 14 縱向活動支座（活動量177。 100mm) II、活動支座預(yù)偏量的設(shè)置 ： ? 支座預(yù)偏量計算 活動支座安裝前應(yīng)根據(jù)橋梁的跨度、活動方向和計劃合攏時間計算出該支座的預(yù)偏量。 支座預(yù)偏量是支座上板 偏離理論中心線的位置，支座偏移量由△ 1 和△ 2 兩部分組成。 △ 1 為箱梁彈性變形和混凝土收縮徐變引起的支點處的偏移量 。 △ 2為根據(jù)施工組織設(shè)計和施工方案預(yù)計合攏時當(dāng)?shù)氐臍鉁赜嬎愠鱿淞涸谠摌蚩绲木€性變形量。 設(shè)支座編號依次為 0、 3，其中 1 為固定支座，其余為活動支座。各支座的△ 1值為 、 0mm、 和 。預(yù)計合攏時間為 2020 年 4 月 初 ， 湖州 地區(qū)年平均 氣溫 為 ℃， 4 月份氣溫為 ℃。各支座預(yù)偏量計算值如下表。 40+56+40m 連續(xù)梁支座安裝預(yù)偏量計算表 項目 單位 0 1 2 3 橋梁跨度 m 56 箱梁彈性變形及收縮徐變量△ 1 mm 箱梁溫度變形引起的變形量△ 2 mm 各支座計算偏移量 mm 注 ： ①△ 1為張拉引起的縮短量，故支座應(yīng)向反向偏移，偏移方向恒為“＋”； ②△ 2預(yù)計合攏時當(dāng)?shù)貧鉁馗哂谀昶骄鶞囟葧r支座偏移方向為“＋”，若低于年平均溫度為“－”； ③△ ＝（△ 1＋△ 2），△若為“＋數(shù)”時，支座向背離固定支座方向偏移；若為“－數(shù)”，則向固定支座方向偏移。 15 ? 預(yù)偏量設(shè)置 經(jīng)計算得出各支座最大預(yù)偏量值小于 20mm，可以不設(shè)預(yù)偏量。 若大于 20mm，則須設(shè)置預(yù)偏量。 III、 球形 支座的安裝程序和技術(shù)要求如下： ①支座 到 達現(xiàn)場后，認(rèn)真檢查核對產(chǎn)品合格證，附件清單和支座規(guī)格型號，以及有關(guān)材質(zhì)報告單或檢驗報告，并對支座外觀尺寸進行全面檢查； ②檢查確認(rèn)無誤后對支座進行分類組裝，清除相對滑動部位塵垢，并涂以黃 油，檢查上下結(jié)合部是否密貼； ③根據(jù)上述要求，準(zhǔn)確選定橋墩支座處支座的類型、方向和安裝方法； ④支座現(xiàn)場安裝前，先對墩頂支承墊石錨栓孔位置、大小、深度和墊石標(biāo)高、平整度等進行檢查復(fù)測，確認(rèn)無誤后在支承墊石頂面劃出支座中心十字線及邊線； ⑤支座安裝要確保安裝后梁體垂直且支座中心線與梁體中心線平行， 4個支座受力均勻。支座上、下座板水平，不產(chǎn)生偏位。支座與支承墊石間及支座與梁底間應(yīng)密貼、無縫隙。支座四角高度差不應(yīng)大于2mm； ⑥ 63墩固定支座安裝時，上下座板要互相對正，上座板中心要對準(zhǔn)梁體支承中心，縱、橫向偏差 不大于 3mm，平面扭轉(zhuǎn)不大于 1mm； ⑦ 各 活動支座安裝時，上下座板橫向要對正，縱向活動支座的上下導(dǎo)向擋塊必須保持平行，交叉角不得大于 5′ ； ⑧支座安裝時，先安裝下座板并對其水平、方向和高低調(diào)整準(zhǔn)確后，安裝上座板，縱橫向?qū)φ伦宀⒂蒙舷逻B接板聯(lián)接牢固，上下板螺栓 16 的螺帽安裝齊全，并涂上黃油，無松動現(xiàn)象；待 0梁段混凝土澆筑完成并達到設(shè)計強度后，方可拆除連接板。安裝地腳螺栓時，其外露螺母頂面的高度不得大于螺母的厚度； ⑨支座就位后，對支座下座板與支承墊石之間，錨栓孔內(nèi)進行注漿，注漿材料的強度不低于墊石混凝土的設(shè) 計強度，彈性模量不小于30GPa，厚度不小于 20mm，注漿壓力不小于 ，將漿體填實并達到強度后，對支座進行鎖定，經(jīng)檢查后方可支立模板； ⑩支座安裝完成后，質(zhì)檢人員要對支座安裝質(zhì)量進行全面檢查，確保誤差在允許范圍內(nèi)。 臨時錨固支座的設(shè)置 本橋梁墩梁絞接，為避免懸灌梁施工時前后梁段荷載不平衡產(chǎn)生傾斜，在懸灌梁施工過程中，應(yīng)設(shè)置臨時固結(jié)（支墩）支座，并臨時將橋墩與梁體固結(jié)。臨時支座和臨時錨固設(shè)于 6 64墩頂，承受中支點處最大不平衡 彎 矩 19902kNm 及相應(yīng)豎向支反力 19885KN。臨時支座設(shè)置在橋墩上，每個主墩設(shè)置四個，寬 ，長 ，厚度為梁體底到墩帽頂距離。每個臨時支座在墩頂與箱梁內(nèi)埋入 8 根Φ 32 精扎螺紋鋼筋，張拉力為 150kN。臨時支座的材料采用Ｃ 50 混凝土 。詳見《 （ 40+56+40m）連續(xù)梁 橋墩臨時固結(jié)設(shè)計圖》。 17 Φ 529mm鋼管立柱（ δ =10mm）Φ 300mm鋼管立柱18070705050195 300 300 195180216,45216,451802202560115137262676 66300 墩頂臨時錨固平面布置圖 179,5墩頂臨時錨固側(cè)面布置圖 18 435TBT5T7T5T7T3T3T6T8T4T2 T6T1F9F8F7F4F6F5F3F