324832m現(xiàn)澆連續(xù)梁施工方案(編輯修改稿)
2024-11-17 20:10 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 錨下鋼絞線控制應(yīng)力 σ ck≤ 04 傳力錨固時(shí)的鋼絞線控制應(yīng)力 σ p≤ 05 運(yùn)營(yíng)荷載下鋼絞線應(yīng)力 σ p≤ 06 疲勞荷載作用下鋼束應(yīng)力幅 Δ σ p≤ 140 07 鋼筋應(yīng)力（ Mpa） 疲勞荷載作用下帶肋鋼筋應(yīng)力幅 Δ σ p≤ 150 08 混凝土應(yīng)力 （ Mpa） 傳力錨固時(shí)混凝土壓應(yīng)力 σ c≤ ， 09 傳力錨固時(shí)混凝土拉應(yīng)力 σ ct≤ ， 10 運(yùn)營(yíng)荷載下混凝土壓應(yīng)力 σ c≤ 11 運(yùn)營(yíng)荷載下混凝土拉應(yīng)力 σ ct≤ 0 12 運(yùn)營(yíng)荷載下混凝土最大剪應(yīng)力 τ t≤ 13 抗裂荷載下混凝土主拉應(yīng)力 σ tp≤ fct 14 抗裂荷載下混凝土主壓應(yīng)力 σ cp≤ 注： fpk 為鋼絞線的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值； fc，、 fct， 分別為預(yù)加應(yīng)力時(shí)混凝土軸心抗壓、抗拉極限強(qiáng)度； fc、 fct 分別為混凝土軸心抗壓、抗拉極限強(qiáng)度。 梁體變形限值 ⑴ 活載作用下，梁體豎向撓度Δ限值如下 ZK活載（不計(jì)動(dòng)力系數(shù)）：Δ≤ L/1500=48000/1500=32mm ⑵ 在列車橫向搖擺力、離心力、風(fēng)力和溫度作用下，梁體的水平撓度應(yīng)小于或等于梁體計(jì)算跨度的 1/4000。 ⑶ 軌道鋪設(shè)后，無(wú)砟橋面梁的 徐變 上拱值不應(yīng)大于 10mm。 線形控制 梁體由于列車靜活載所引起的豎向撓度，中跨 （向下），為計(jì)算跨度的 1/4486。 支座縱向預(yù)偏量 烔煬河特大橋 (32+48+32)m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁支架現(xiàn)澆 施工 方案 第 5 頁(yè) 共 56 頁(yè) 支座縱向預(yù)偏量指支座上板縱向偏離理論中心線的位置。 施工過(guò)程中應(yīng)根據(jù)具體的合攏溫度、預(yù)應(yīng)力情況、施工工期等確定合理的支座預(yù)偏量。 △ 1為箱梁的彈性變形及收縮徐變引起的各支點(diǎn)處的偏移量，具體計(jì)算值見下表?！?1值以 0到 3支座的方向?yàn)檎！?2為各支點(diǎn) 由于體系溫差引起的偏移量，各支座處的偏移量，由式△ = — (△ 1+△ 2)求得，負(fù)號(hào)表示與計(jì)算所得的反方向設(shè)置偏移量。 各支座縱向偏移量△ 1計(jì)算值 (單位： mm) 項(xiàng)目 支座 0 支座 1(固定 ) 支座 2 支座 3 二期 恒載 100～ 120KN/m — — 120～ 140KN/m — — 140～ 160KN/m — — 160～ 180KN/m — — 四 、 施工部署和施工計(jì)劃安排 項(xiàng)目管理目標(biāo) 序號(hào) 名稱 概 述 1 質(zhì)量目標(biāo) 工程一次驗(yàn)收合格率 100%，單位工程優(yōu)良率 95%以上，確保優(yōu)良工程。 2 安全目標(biāo) 堅(jiān)持“安全第一、預(yù)防為主”的方針，建立健全安全組織機(jī)構(gòu)，完善安全生產(chǎn)保證體系，杜絕安全特別重大、重大、大事故，杜絕死亡事故，防止一般事故的發(fā)生。消滅一切責(zé)任事故，確保人民生命、財(cái)產(chǎn)不受損害。創(chuàng)建安全生產(chǎn)標(biāo)準(zhǔn)工地。 3 工期目標(biāo) 擬開工日期為 ，完工日期為 ，工期 3個(gè)月。 4 文明施工目標(biāo) 建成全線文明施工樣板工地 。 5 環(huán)境保護(hù)目標(biāo) 一級(jí)環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)，并達(dá)到國(guó)家和 安徽 省環(huán)境保護(hù)的要求。 施工組織機(jī)構(gòu) 設(shè)現(xiàn)場(chǎng) 生產(chǎn) 副經(jīng)理 1名，專業(yè)工程師 1名，技術(shù)員 2名，測(cè)量技術(shù)員 3員。
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