【文章內(nèi)容簡介】 件采用兩步三跨，豎向間距 m，水平間距 m，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 活荷載參數(shù)： 22 施工均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : kN/m2；腳手架用途 :結(jié)構(gòu)腳手架； 同時施工層數(shù) :2 層； 風(fēng)荷載參數(shù)： 本工程地處重慶，基本風(fēng)壓 kN/m2； 風(fēng)荷載高度變化系數(shù) μ z，計算連墻件強度時取 ，計算立桿穩(wěn)定性時取 ，風(fēng)荷載體型系數(shù) μ s 為 ； 靜荷載參數(shù)： 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m):； 腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2):；欄桿擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):； 安全設(shè)施與安全網(wǎng) (kN/m2):； 腳手板類別 :竹串片腳手板；欄桿擋板類別 :竹串片腳手板擋板； 每米腳手架鋼管自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m):； 腳手板鋪設(shè)總層數(shù) :1； 地基參數(shù)： 地基土類型 :素填土；地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值 (kPa):； 立桿基礎(chǔ)底面面積 (m2):；地基承載力調(diào)整系數(shù) :。 23 大橫桿的計算： 按照《扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 (JGJ1302021)第 條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫 24 桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 均布荷載值計算： 大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 :P1= kN/m ； 腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值 :P2=179。 (2+1)= kN/m ； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : Q=3179。 (2+1)= kN/m； 靜荷載的設(shè)計值 : q1=179。 +179。 = kN/m； 活荷載的設(shè)計值 : q2=179。 = kN/m； 圖 1 大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖 (跨中最大彎矩和跨中最大撓度 ) 圖 2 大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖 (支座最大彎矩 ) 強度驗算： 跨中和支座最大彎距分別按圖 圖 2組合。 跨中最大彎距計算公式如下 : M1max = + 25 跨中最大彎距為 M1max=179。 179。 +179。 179。 = kN178。 m； 支座最大彎距計算公式如下 : M2max = 支座最大彎距為 M2max= 179。 179。 179。 179。 = kN178。 m； 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： σ =Max(179。 106,179。 106)/5080= N/mm2； 大橫桿的最大彎曲應(yīng)力為 σ = N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設(shè)計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！ 撓度驗算： 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。 計算公式如下： ν max = ( + )/100EI 其中：靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : q1= P1+P2=+= kN/m； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : q2= Q = kN/m； 最大撓度計算值為：ν = 179。 179。 15004/(100179。179。 105179。 121900)+179。 179。 15004/(100179。 179。 105179。121900) = mm； 大橫桿的最大撓度 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與 10 mm，滿足要求！ 小橫桿的計算： 26 根據(jù) JGJ1302021第 ，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 荷載值計算： 大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值： p1= 179。 = kN； 腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值： P2=179。 179。 (2+1)= kN； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： Q=3179。 179。 (2+1) = kN； 集中荷載的設(shè)計值 : P=179。 (+)+ 179。 = kN； 小橫桿計算簡圖 強度驗算： 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配的彎矩和； 均布荷載最大彎矩計算公式如下 : Mqmax = ql2/8 Mqmax = 179。 179。 178。 m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下 : 27 Mpmax = Pl/3 Mpmax = 179。 178。 m ； 最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = kN178。 m； 最大應(yīng)力計算值 σ = M / W = 179。 106/5080= N/mm2 ； 小橫桿的最大彎曲應(yīng)力 σ = N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設(shè)計值 205 N/mm2，滿足要求！ 撓度驗算： 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的撓度和； 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下 : ν qmax = 5ql4/384EI ν qmax=5179。 179。 10504/(384179。 179。 105179。 121900) = mm ； 大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = ++ = kN； 集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下 : ν pmax = Pl(3l2 4l2/9)/72EI ν pmax = 179。 1050179。 (3179。 105024179。 10502/9 ) /(72179。 179。 105179。 121900) = mm； 最大撓度和 ν = ν qmax + ν pmax = + = mm； 小橫桿的最大撓度為 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與 10 mm,滿足要求！ 28 扣件抗滑力的計算： 按規(guī)范表 ,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 ，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值 ,取 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值； 大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 : P1 = 179。 179。 2/2= kN； 小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 : P2 = 179。 ； 腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值 : P3 = 179。 179。 ； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : Q = 3179。 179。 /2 = kN； 荷載的設(shè)計值 : R=179。 (++)+179。= kN； R kN，單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求 ! 腳手架立桿荷載計算： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，為 NG1 = [+(179。 2/2)179。 ]179。 = ； (2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用竹串片腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為 NG2= 179。 1179。 179。 (+)/2 = kN； 29 (3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用竹串片腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為 NG3 = 179。 1179。 ； (4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng) : kN/m2 NG4 = 179。 179。 = kN； 經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = kN； 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的 1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = 3179。 179。 179。 2/2 = kN； 考慮風(fēng)荷載時 ,立桿的軸向壓力設(shè)計值為 N = NG+179。 = 179。 + 179。 179。 = kN； 不考慮風(fēng)荷載時 ,立桿的軸向壓力設(shè)計值為 N39。=+=179。 +179。 =； 立桿的穩(wěn)定性計算： 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計算 Wk= z178。μ s178。ω 0 其中 ω 0 基本風(fēng)壓 (kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092021)的規(guī)定采用： ω 0 = kN/m2； μ z 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092021)的規(guī)定采用： μ z= ； 30 μ s 風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為 ； 經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 : Wk = 179。 179。 179。 = kN/m2； 風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 : Mw = 179。 179。 179。 179。 179。178。 m； 考慮風(fēng)荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ = N/(φ A) + MW/W ≤ [f] 立桿的軸心壓力設(shè)計值 ： N = 179。 11/ = kN； 不考慮風(fēng)荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ = N/(φ A)≤ [f] 立桿的軸心壓力設(shè)計值 ： N = 179。 11/ =； 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ： i = cm； 計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 (JGJ1302021)表 ： k = ； 計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1302021)表 ： μ = ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定： l0 = m； 長細(xì)比 : L0/i = 197 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ ,由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ：φ = 立桿凈截面面積 ： A = cm2； 31 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ： [f] =205 N/mm2； 考慮風(fēng)荷載時 σ = (179。 489)+； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設(shè)計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 不考慮風(fēng)荷載時 σ = (179。 489)= N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設(shè)計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 連墻件的穩(wěn)定性計算： 連墻件的軸向力設(shè)計值應(yīng)按照下式計算： Nl = Nlw + N0 連墻件風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按腳手架頂部高度計算 μ z＝ ， μ s＝， ω 0＝ ， Wk = z178。μ s178。ω 0= 179。 179。 179。 = kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積 Aw = m2； 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1302021)力 (kN), N0= kN； 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值 (kN)，按照下式計算： Nlw = 179。 Wk179。 Aw = kN； 32 連墻件的軸向力設(shè)計值 Nl = Nlw + N0= kN； 連墻件承載力設(shè)計值按下式計算： Nf = φ178。 A178。 [f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細(xì)比 l/i = 250/ φ =， l為內(nèi)排架距離墻的長度； A = cm2； [f]=205 N/mm2； 連墻件軸向承載力設(shè)計值為 Nf = 179。 179。 104179。 205179。 103 = kN； Nl = Nf = ,連墻件的設(shè)計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算得到 Nl = 12 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 立桿的地基承載力計算： 33 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設(shè)計值 :fg = fgk179。 kc = 60 kPa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值： fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)： kc = ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力： p = N/A = kPa ； 其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 ： N = 179。11/ = kN； 基礎(chǔ)底面面積 ： A = m2 。 p= ≤ fg=60 kPa 。地基承載力滿足要求！ 腳手架搭設(shè)的允許偏差和檢驗方法 項次 項目 技術(shù)要 求 允許偏差△ (mm) 示意圖 檢查方法與工具 1 地基基 礎(chǔ) 表面 堅實平整 觀察 排水 不積水 墊板 不晃動 底座 不滑動不沉降 10 2 最后難收垂直度 +100 3 搭設(shè)中檢查 偏差的高度（ m） H=2 H=10 H=20 H=30 H=40 H=50 177。 7 177。 20 177。 40 177。 60 177。 80 177。 100 圖略（詳見JGJ1302201（ 2021 版）