【正文】 載力： I32a 工字鋼翼緣寬度為 130mm，單側正面角焊縫長度為 130 mm，取焊腳尺寸 hf = 8 mm，則角焊縫計算長度 lw1 = 13028 = 114 mm。 N 正 = he lw βf ffw = 2lw1βf ffw = 82248160 = 542188 N = 542 kN 則 N 焊縫 =N 側 + N 正 = 957+542 = 1499 kN。 fcb = 2220305 = 134200 N = 134 kN 53 kN 則 4 個螺栓的承載力為 N 螺栓 = 453 = 212 kN。 N 側 = he lw ffw = 2lw1 ffw = 82370160 = 663040 N = 663kN 2）正面角焊縫承載力： 僅考慮上翼緣頂部和下翼緣底部的正面角焊縫，單個翼緣的正面角焊縫長度為 130 mm，取焊腳尺寸 hf = 8 mm，則角焊縫計算長度 lw1 = 13028 = 114 mm。 = 310 kN。 7340) = MPa f = 215 MPa 滿足要求。 104179。 726000)= f = 215 MPa 12 滿足要求。 2)作用荷載及內力計算結果 次梁傳遞給主梁的荷載，腹板下方（最外側一根）為最不利。 ) = MPa fv = 125 MPa 滿足要求。 抗剪強度： τ = VmaxS/(Itw) = 50179。 縱橋向，次梁間距為 ，傳遞至次梁的荷載換算為均布荷載，如下圖所示（單位： kN/m）： 分析計算結果如下： 反力（ kN）： 彎矩（ kN178。 則每根立桿承擔總荷載為 ，滿足要求。 179。179。 205 = 44709N= 即，步距 h =、立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點（模板底部）的長度 a≤ ，每根立桿分擔的最大荷載不超過。179。 205 = 23658N= 即，步距 h =、立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點（模板底部）的長度 a≤ 時，每根立桿分擔的最大荷載不超過 。179。2） 立桿極限承載力計算 根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（ JGJ 13020xx）計算立桿穩(wěn)定性相關公式，計算極限承載力如下。 、 滿堂支撐架檢算 1） 計 算參數 采用Φ 48179。 6） 托架自重：主梁 I32b 型鋼每根 ，每米重量 ， 6 斜撐 I32b型鋼每根 。 5） 施工活載由作業(yè)人員荷載及機、料、具、混凝土搗固及混凝土澆筑沖擊荷載均按 ，翼板寬 。 179。 =，安全系數取，取 。同時為保證次梁上部腳手架立桿的穩(wěn)定性，在次梁上按照立桿間距 (50179。 主要施工方法、施工工藝 及檢算 、支架 方案 、支架設計結構形式 蘭竹坪 大橋 3墩 0塊 均 采用 三角托架 搭設 ， 三角托架主梁與下支撐梁采用在薄壁空心墩上預埋 I32b型鋼作為牛腿，斜撐采用I32b 制作，斜撐與主梁、 斜撐與 托梁 均 采用焊接連接 ，焊接部位均采用鋼板對焊 。 3 0塊節(jié)段主要參數表 節(jié)段名稱 0 節(jié)段長度（ cm) 1200 節(jié)段體積（ m3) 節(jié)段重量（ KN) 截面編號 15 16 17 18 19 頂板厚度（ cm) 40 40 40 40 40 腹板厚度（ cm) 70 70 70 70 70 底板厚度（ cm) 70 90 70 截面高度度（ cm) 566 600 600 600 566 、 0塊主要工程 數 量 項目 材料 材料說明 單位 數量 說明 梁 體 混凝土 C55 m3 預應力 鋼筋 127A5預應力鋼絞線 t fPK=1860MPa 97A5預應力鋼絞線 t fPK=1860MPa 27A5預應力鋼絞線 t fPK=1860MPa 精軋螺紋鋼筋Φ 25 m fPK=830MPa 普通鋼筋 HPB235 kg HRB335 kg 錨具 M1512 錨具 套 0 M159錨具 套 124 BM152 錨具 / BM15P2錨具 套 104/104 精制螺紋鋼筋錨具 JLM25 錨具 套 208 總體施工方案 及工序 、總體施工方案 在墩頂 附近 （具體尺寸見 0塊托架安裝圖）埋設 I32b 型鋼作為托梁 及主梁， 托梁 與主梁之間采用 I32b 焊接連接，主梁上按 50cm間距布設 I18 型鋼分配梁，再在分配梁 平臺上 搭設扣件式支 架 支撐 4 0塊模板進行 現(xiàn)澆。本橋位于牛廠山三號隧道出口和馬街一號隧道進口之間的 V 字形溝谷內，溝底有南溪河支流常年流水，橋面至溝底相對高差達到 90 余米，靠牛廠山三號隧道側地表自然坡度為 57 度左右，靠馬街一號隧道側地表自然坡度為 45 度左右，地理位置十分陡峻，至隧道洞口的便道可分別到達橋梁的兩端橋臺處。 、 國家和鐵道部相關方針政策、 現(xiàn)行 技術 規(guī)范及暫行規(guī)定 和驗收 規(guī)范 。 、施工圖核對情況 及現(xiàn)場的施工調查情況 。 、 橋梁梁部 結構形式 本連續(xù)梁為 預應力混凝土連續(xù)箱梁（ 52+88+52m） ， 主橋梁體結構為單箱單室、變高度、變截面結構。 0塊 的底模、 外側模板均在廠家預制， 橫隔墻 、擋頭板 、 內模等 均 采用 2cm 厚的膠合 板 配合方木腳手架 拼裝而成 。 主梁上鋪 I18 型鋼（間距 ）作為 次 梁， 次 梁上設置 A48（壁厚 ）的鋼管 架，管架間距、步距均為 ,立桿在腹板處橫橋向加密，橫向步距 調整為 。 50cm)焊接 B20 鋼筋頭，作為立桿的定位裝置，待澆筑砼前，再將立桿鋼管與次梁焊接牢固。 2） 懸臂端底模、次梁、鋼管支架、次梁頂面Φ 20 鋼筋重量：底模重量 1795kg；次梁 7 根 9m 長 I18 型鋼重量 1521kg； 鋼管支架重量 ；次梁頂面Φ 20 鋼筋重量 111kg。 6179。合計 179。合計 179。 ，其截面特性為： 截面積 A=178。 h = 立桿計算長度， 非頂部立桿段： l02 = kμ 2h =179。(+2179。 h = 立桿計算長度， 7 非頂部立桿段： l02 = kμ 2h =179。(+2179。 3)立桿承載力檢算 ，立桿縱距 la = 、橫距 lb = 時，單根立桿承擔的混凝土重量： 179。 = ；取每根立桿承擔其他荷載為 5kN。 179。 、 次梁檢算 1)計算參數 次梁采用 I18工字鋼，截面特性為： 8 截面積 A=，慣性矩 I=1660cm4，截面模量 W=185cm179。 m）： 剪力（ kN）： 9 撓度（ mm）： 3)承載力及撓度檢算 抗彎強度： Mmax / ( γW ) =179。 179。 撓度： ω = l / 400 = 2500/400 = ，滿足要求。主梁所受最不利荷載如下圖所示（ kN）： 分析計算結果如下： 主梁、托梁彎矩（ kN178。 主梁、托梁抗剪強度： τ = VmaxS/(Itw) = 179。 ) = MPa fv = 125 MPa 滿足要求。 撓度： ω = l / 400 = 20xx/400 = 5mm，滿足要求。 鋼板與斜撐焊接連接檢算 鋼板和斜撐 I32a 工字鋼焊接連接，水平分力由工字鋼腹板的側面角焊縫（作用力平行于焊縫長度方向）和翼緣板的正面角焊縫（作用力垂直于焊縫長度方向）共同承擔。 N 正 = he lw βf ffw = 2lw1βf ffw = 82114160 = 249231 N = 249 kN 根據上述計算， N 側 + N 正 = 663+249 = 912 kN H = 310 kN，即鋼板和斜撐 I32a 工字鋼的焊接連接強度滿足要求。 2）焊接連接計算 設計一塊鋼板尺寸為 284mm570mm，另一塊鋼板尺寸為264mm550mm，方便采用角焊縫進行焊接連接。 根據 上述計算， N 螺栓 + N 焊縫 = 212+1499 =1711 kN H = 310 kN，即鋼板和鋼板的連接強度滿足要求。 N 正 = he lw βf ffw = 2lw1βf ffw = 82114160 = 249231 N = 249 kN 根據上述計算， N 側 + N 正 = 957+249 = 1206 kN H = 310 kN，即鋼板和主梁、托梁 I32a 工字鋼的焊接連接強度滿足要求。施工前應作好測量工作，在現(xiàn)場按設計準確放樣，特別三角托架預埋件、橫橋向 分配梁、鋼管立柱等的位置準確；各構件加工、安裝要滿足設計要求。 鋼管連接抱箍在橋墩上；要認真檢查每根立桿底部是否接觸密貼，立桿架立是否垂直，各個扣件是否連接牢固；小 鋼管滿堂支架必需設置橫向剪刀撐，每根剪刀撐跨越立桿的根數必須大于 5 根，與地面的傾角為 45176。根據中心線向兩側對稱布置小鋼管滿堂支架。采用托架現(xiàn)澆，其中中部 7m（計 m3 砼）位于墩身上（墩身 100cm 倒角已澆筑），兩端懸臂箱梁各長 （兩側共計 m3 砼） ； 采用兩次澆注，第一澆注高度為 ,砼約 91m3） 。于 0號段兩端懸臂箱梁（長 ）底寬 范圍設置托架（預埋牛腿上安放 I18 工字鋼次梁，再設置φ48 鋼管支架） ,鋼管支架上采用 12cm*12cm 枋木小橫梁，再布底模，上吊 預制砼塊 進行分級堆載預壓，并分級卸載，求出支架彈性與非彈性變形值，根據預壓結果調整立模標高、設置反拱。 、 其他 荷載 1）