【正文】 。與貝雷梁上安裝 I20a 工鋼 分配梁及梁底支架，分配梁的縱向間距為 ，梁底部，支架頂部縱橋向設置 10 10cm 方木，方木橫向間距為 ，在方木及箱梁側(cè)部頂托上搭設梁的底模及側(cè)模，箱梁模板采用九夾板。 3） 、貝雷架組設計 （ 1） 、 查《裝配式公路鋼橋多用途使用手冊》 知 貝雷架力學性能參數(shù)： （ 2） 、貝雷架組設計： 單線現(xiàn)澆單箱單室箱梁跨徑分別為 30 米、 25 米，除去梁體墩頂擱置寬度，凈跨徑分別按 28 米 、 22 米進行計算；雙線現(xiàn)澆單箱雙室箱梁最大跨徑為 32 米，除去梁體墩頂擱置寬度，凈跨徑按 29 米。 6 鋼管柱貝雷支架主要施工工藝流程： 1） 、 主要構(gòu)造 由鋼管柱式墩、支撐梁、貝雷梁、分配梁、腳手架下次梁方木、底模、側(cè)模及支撐等組成； 2）、 各主要構(gòu)件功能 7 （ 1） 墩柱旁的 鋼管柱基礎(chǔ) 以承臺 混凝土 為 基礎(chǔ)， 承臺上設置 1cm厚鋼板用以 傳遞 鋼管柱 的 荷載 ，鋼板與承臺之間用膨脹螺栓連接；跨中鋼管柱基礎(chǔ)根據(jù)地質(zhì)情況設置，巖層不好的基礎(chǔ)進行鉆孔樁施工，鉆孔樁崁入巖層不小于 2米，在巖層較好的地方可以直接澆筑 ** C30砼基座。 因本工程部分區(qū)段墩身較高，采用滿堂支架法施工周期長， 且 存在很大安全風險。 計算跨徑為 ，按簡支梁受力考慮，驗算底模 下底板中間位置： Mmax= ql2/8 =*W=bh2/6=10*152/6=375cm3 彎曲應力：σ =Mmax/W=*106/375*103=＜ [σ ]=17 MPa [σ ]=17 MPa 撓度計算： f=5**6004/[384*10*103**103*104] =＜ L/400= 結(jié)論：頂托枋木滿足要求 （ 8） 、地基承載力驗算 落地支架下鋪設木枋（ 10*15*400cm），其上可放 6 根立桿（間距 ），所以有，每根木枋所受力為 F=*6= σ =F/A=*103*103/5*= 待將原地面開挖后對地基承載力進行實測使其達到計算要求，不滿足時進行處理。因此計算跨徑為 ，按簡支梁受力考慮，驗算底模下底板中間位置： 荷載 q=（ +） *=跨中彎矩： M=ql2/8=（ *） /8=。 結(jié)果： **103/（ **102） =≤ 170/=113KN 結(jié)論：整架 穩(wěn)定性滿足要求。） ==170MPa 結(jié)論：立桿穩(wěn)定性滿足 （ 5）、整架穩(wěn)定性計算 ≤ fc/rm N=*+*=（立桿驗算截面處的軸心力設計值。 （ 4）、立桿穩(wěn)定性計算 4 長細比λ =Lo/r=，查表知折減系數(shù)φ = N/φ A=（ 10179。 e、混凝土灌注振搗 =2KN/m178。 c、支架自重 =*4 根 /m2*8m/根 =178。 a、按單箱單室結(jié)構(gòu)取梁體鋼筋混凝土自重取 178。 3 在地面硬化以后，應該加強箱梁施工范圍內(nèi)的排水工作，在場地兩側(cè)開挖 30 30cm 矩形排水溝，并設置引水槽，溝底設置縱坡，注意保持排水暢通，溝面抹 1:2 水泥砂漿，以保證雨水及時排除，避免雨水浸泡地基而導致地基承載力下降危及支架的安全，嚴禁在施工場地內(nèi)形成積水，造成地基不均勻沉降，引起支架失穩(wěn)，出現(xiàn)安全隱患和事故。對于樁基承臺和橋 臺基坑附近開挖過的地面，采取分層回填分層整平壓實予以加固。 本工程現(xiàn)澆梁支架在 基礎(chǔ)較好的地方 采用滿堂式腳手架 ，現(xiàn)場施工時計劃在單雙線 29+50+29m、單線 30+30+30m 連續(xù)梁及出線 36m 單跨現(xiàn)澆箱梁處采用滿堂支架 。 四、主要施工工藝及方法 因 本工程涉及到的高支架現(xiàn)澆區(qū)域較廣，同時地形起伏、墩身高度、橋跨 結(jié)構(gòu)等均存在著較大差異。 。 2.《鐵路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 （ TB102032020） 3．《鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》 （ TB104152020）。 其余高架現(xiàn)澆梁 參照本施工方案進行施工。單線為單箱單室結(jié)構(gòu)梁體頂 板寬度為 550cm，梁高為 180cm，底板寬 230cm，翼緣寬 135cm；雙線為單箱雙室結(jié)構(gòu)，梁體頂板寬度為 1020cm，梁高 180cm，底板寬 730cm。1 沙文立交門洞施工方案 一、 工程概況 劉家坪站至長生橋站高架區(qū)間及長生停車場出入線高架區(qū)間 采用高支架施工的連續(xù)梁橋跨形式 主要 為單線（ 30+30+30） m、 單線（ 25+25+25） m、單 線（ 29+50+29） m、單跨 30 米變截面現(xiàn)澆梁、 雙線（ 30+32+30） m、 雙線（ 29+50+29） m，最大墩高 35m。 其中單線（ 30+30+30） m 一聯(lián)混凝土為 ，單線（ 25+25+25） m 一聯(lián)混凝土為 ，雙線（ 30+32+30） m 一聯(lián)混凝土為 ，均為 C50 混凝土。 其余單片箱梁需現(xiàn)澆施工的參照連續(xù)梁結(jié)構(gòu)布置支架。 二、 編制依據(jù) 、設計圖紙及說明。 4.《路橋施工計算手冊》 5.《公路施工手冊 (橋涵 )》 6.《裝配式公路鋼橋多用途使 用手冊》 7.《路橋施工常用數(shù)據(jù)手冊》 8．《常用鋼鐵材料手冊》 9.《裝配式公路鐵橋使用手冊》 10.《 321 型鋼橋幾何特性表》 11.《貝雷架使用手冊》 12.《建筑結(jié)構(gòu)常用數(shù)據(jù)手冊》 13.《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》 2 橋梁中心線對拉螺栓方木頂托腳手管蝴蝶扣接頭卡滿堂支架示意圖14.《混凝土設計規(guī)范》 。 三、 進度計劃 現(xiàn)澆連續(xù)梁計劃于 2020 年 4 月 1 日開始動工，由于停車場出入線高架區(qū)間出線連續(xù)梁由于銅鑼山隧道施工占據(jù)場地，暫定于 2020 年 11 月 30 日完工，工期 214 天。因此我部在上部箱梁施工時擬主要采用以下兩種方式進行： 滿堂式腳手架。 （ 1） 腳手架搭設支架前，對既有地基進行處理，以滿足箱梁施工過程中承載力的要求，可先用裝載機將表層松土推平并用壓路機壓實，如果發(fā)現(xiàn)彈簧土須及時清除，并用石渣進行換填壓實處理。場地平整壓實后統(tǒng)一鋪筑一層 40cm 厚的石渣進行硬化處理，然后再澆筑 15cm 厚 C20 素混凝土墊層，以提高地基承載力。腳手架頂端設置頂托用以調(diào)整標 高，頂托上鋪設方木其上鋪設竹膠板作為模板系統(tǒng)。； b、模板自重取 178。 d、施工人員及機具重量 =178。 將以上（ 1 項 +2 項） +（ 4 項 +5 項） 簡化為均布荷載： （ +） +（ +2） =； 第 3 項支架自重直接作用于立桿軸線，簡支梁計算如下： Rmax=ql/2+=*+= （ 2）、立桿計算長度 Lo=kuh K計算長度附加系數(shù)，取 ； u腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，取 ； h立桿步距，取 ； L0=**= （ 3）、鋼管截面特性 外直徑Φ 48mm，壁厚 ，截面積 A=，慣性矩 I=，回轉(zhuǎn)半徑 r=。） /（ 178。其值為 N=+， NGK：腳手架自重標準值在立桿中產(chǎn)生的軸心力（ KN）； NQK：一般計算施工荷載） rm=：材料強度附加分項系數(shù)。 （ 6）、底模板下次梁（ 10 15cm 木枋）驗算： 底模下腳手管立桿的縱向、橫向間距均為 ，頂托木枋按橫橋向布置，間距 ；次梁按順橋向布置，間距 15cm 。 凈截面抵抗矩 W=bh2/6=10*152/6=375cm3 縱梁毛截面慣性矩： Im=1/12*10*153=*103cm4 毛截面慣性矩： Sm=（ 10*15*2） *15/4= 彎曲應力：σ =Mmax/W=*106/（ 375*103） =＜ [σ ]=17 MPa [σ