【正文】 截面11：V左=0，V右=0 截面22: V左= V右=R1 截面33：V左=（R1+R2），V右=G1（R1+R2） 截面44：V左= G1（R1+R2）V右=G1R1R2 截面55：V左= G1（R1+R2+R3+R4）V右=G1（R1+R2+R3+R4）計算值見表7—7 各截面剪力計算（單位：KN） 表7—7荷載組合情況墩柱反力KN G1梁的反力KN各截面剪力KNR1R2R3R4１——１2——23——34——45——5Q左Q右Q左Q右Q左Q右Q左Q右Q左Q右組合4公路Ⅱ級438.41735.01703.790000組合5公路Ⅱ級651.98603.260032.83蓋梁內(nèi)力匯總（表7—8） 表中各截面內(nèi)力均取表7—7—7中的最大值。注意的是，表中內(nèi)力計算未考慮施工荷載的影響。為求得最大彎矩值，支點負(fù)彎矩取用非對稱布置是數(shù)值，跨中彎矩取用對稱布置時數(shù)值。雙柱反力Gi計算（圖78），所引用的各梁反力見表75 雙柱反力Gi計算 表75荷載組合情況 計算式反力Gi（KN）組合4公路Ⅱ級 雙列對稱組合5公路Ⅱ級 雙列非對稱由表25可知，偏載左邊的立柱反力最大（即G1）G2），并由組合5控制設(shè)計。且表中汽車荷載項已計入沖擊系數(shù)。表中均取用各梁的最大值。1）公路Ⅱ級 1） 單列車，對稱布置（圖73）時 2) 雙列車對稱布置（圖74）時 2） 單列車，非對稱布置（圖75）時：由已知n=8,e=則 4）雙列車，非對稱布置（圖75）時： 已知n=8,e=, 則 （2）按順橋向活載移動情況，求得支座活載反力的最大值。橋墩尺寸如圖71所示：1）《公路橋涵設(shè)計設(shè)計通用規(guī)范》（JTG D60—2004）；2）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》 （JTG D62—2004）。材料鋼筋：蓋梁主筋用Ⅱ級鋼筋，其他使用Ⅰ級鋼筋；混凝土：蓋梁采用30號，墩柱采用25號，管樁用25號混凝土。 上部構(gòu)造：預(yù)應(yīng)力混凝土空心板。（2）下緣混凝土應(yīng)力 =所以求得下緣混凝土應(yīng)力如下 符合規(guī)范要求計算結(jié)果表明，在預(yù)施應(yīng)力階段，梁的上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，下緣混凝土的壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求。（1）上緣混凝土應(yīng)力 =所以求得上緣混凝土應(yīng)力如下 ，不出現(xiàn)拉應(yīng)力（上緣） 由《公預(yù)規(guī)》JTG D62—2004，當(dāng)時，%%的兩者直線內(nèi)插取用，%，%。、短暫狀態(tài)應(yīng)力驗算預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)按短狀狀態(tài)設(shè)計時，應(yīng)計算構(gòu)件在制造、運輸及安裝等施工階段，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)的應(yīng)力損失）、構(gòu)件自重及其他施工荷載引起的截面應(yīng)力?！v向預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力；——計算主應(yīng)力點以上（或以下）部分換算截面面積對換算截面重心軸的面積矩；——計算主應(yīng)力點以上（或以下）部分凈截面面積對凈截面重心軸的面積矩；——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的縱向預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向預(yù)壓應(yīng)力；——換算截面重心軸至計算主應(yīng)力點的距離；——為對應(yīng)的所求主應(yīng)力點的薄壁寬。計算時作用（或荷載）取其標(biāo)準(zhǔn)值，不計分項系數(shù)，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。由預(yù)加力產(chǎn)生的跨中反拱為將預(yù)加力引起的反拱與按荷載短期效應(yīng)影響產(chǎn)生的長期撓度值相比較可知 由于預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度值，所以可不設(shè)預(yù)拱度。本設(shè)計中，截面剛度按跨中截面凈截面確定，即?。? 預(yù)加力引起的跨中撓度為： 式中：——所求變形點作用豎向單位力引起的彎矩圖； ——預(yù)加力引起的彎矩圖。 （2）預(yù)加力引起的反拱計算，由《公預(yù)歸》，可用結(jié)構(gòu)力學(xué)方法按剛度進行計算，并乘以長期增長系數(shù)。 自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計算： 消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮撓度長期影響系數(shù)后，使用階段撓度值為 《公預(yù)規(guī)》JTG D62—2004規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件考慮長期增長系數(shù)后計算的長期撓度值，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后，梁式橋主梁的最大撓度處不應(yīng)超過計算跨徑的1/600。經(jīng)計算，支點剪力最大，因此截面主拉應(yīng)力驗算以支點截面控制，計算如下對于先張法構(gòu)件計算如下： =①計算支點截面形心軸的主拉應(yīng)力（位于換算截面重心軸的上側(cè)） 所以本設(shè)計不考慮縱向預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力：截面形心軸以上對換算截面重心軸的靜距經(jīng)計算得，所以，滿足規(guī)范要求②計算支點截面最小壁厚處主拉應(yīng)力本設(shè)計采用的空心板最小壁厚處即1/2板高處 （位于換算截面重心軸的上側(cè)）所以1/2板高截面以上對換算截面重心軸的靜距經(jīng)計算得，所以，滿足規(guī)范要求計算結(jié)果表明，1/2板高處主拉應(yīng)力最大，其數(shù)值為，小于規(guī)范規(guī)定的限值變形計算（1）使用階段的撓度計算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計算，并考慮撓度長期影響系數(shù)，對C40混凝土，對全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，其全截面的抗彎剛度。（2）斜截面抗裂性驗算斜截面抗裂性驗算以主拉應(yīng)力控制，對于全預(yù)應(yīng)力預(yù)制混凝土構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下主拉應(yīng)力應(yīng)滿足于式 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由短期效應(yīng)組合作用下的的混凝土主拉應(yīng)力應(yīng)按下列公式計算式中：——在計算主應(yīng)力點，由預(yù)加力和按短期效應(yīng)組合計算的彎矩產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； ——在計算主應(yīng)力點，由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的預(yù)加力和按荷載短期效應(yīng)組合計算的剪力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。、正常使用極限狀態(tài)計算全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗裂性驗算（1）正截面抗裂性驗算正截面抗裂性驗算以跨中截面受拉邊的正應(yīng)力控制。斜截面抗剪強度計算由《公預(yù)規(guī)》JTG D62—2004，對板式受彎構(gòu)件，當(dāng)符合下列條件時 可不進行斜截面抗剪承載力的驗算，僅需按《公預(yù)規(guī)》。設(shè)混凝土傳力錨固齡期及加載齡期均為28天，計算時間，橋梁所處環(huán)境的年平均相對濕度為75%，計算理論厚度h如下：查《公預(yù)規(guī)》JTG D62—： 對先張法構(gòu)件：， 因此得： 永存預(yù)應(yīng)力值總的預(yù)應(yīng)力損失為： 永存預(yù)應(yīng)力值為：第五章 截面強度與應(yīng)力計算、按極限狀態(tài)承載能力的計算跨中正截面強度計算（1）受壓區(qū)高度跨中截面有預(yù)應(yīng)力鋼絞線14根，；受壓區(qū)混凝土抗壓強度取C40號混凝土強度，由此得：得說明受壓區(qū)位于頂板范圍內(nèi)，強度計算可以按矩形截面進行。本設(shè)計中采用全預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計，取，得 所以 = MPa因此得鋼絞線松弛損失 式中 ——張拉系數(shù)，超次張拉時，本設(shè)計采用超張拉； ——鋼筋松弛系數(shù)，Ⅱ級松弛，本設(shè)計采用Ⅱ級松弛； ——傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力，對先張法構(gòu)件。 式中：——先張法構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力； ——換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力點的距離； ——換算截面重心至計算纖維處的距離。采用無頂壓夾片式錨具和環(huán)氧樹脂砂漿接縫，查表計算得加熱養(yǎng)護損失 式中：——混凝土加熱養(yǎng)護時，受拉鋼筋的最高溫度（）； ——張拉鋼筋時，制造場地的溫度（）。預(yù)應(yīng)力筋束的布置見圖4—1圖4—1 預(yù)應(yīng)力筋布置圖 換算截面幾何特性計算換算截面面積 式中： ——鋼絞線的彈性模量與混凝土彈性模量的比值，換算截面重心位置 鋼絞線換算截面對毛截面重心的靜距 換算截面重心對毛截面重心的偏離 （向下）換算截面重心至截面上、下緣的距離 鋼絞線重心至換算截面重心的距離 換算截面的慣矩 截面抗彎模量 預(yù)應(yīng)力損失計算預(yù)應(yīng)力鋼絞線控制張拉應(yīng)力 式中：——預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值預(yù)應(yīng)力直線鋼筋由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 式中 ——張拉端錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值（mm），由《公預(yù)規(guī)》； ——張拉端至錨固端之間的距離（mm）。 假設(shè)，則由此得到擬采用鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積，抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值，張拉控制應(yīng)力取，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制預(yù)應(yīng)力的20%估算。根據(jù)跨中截面正截面的不出現(xiàn)拉應(yīng)力的要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。跨中彎矩計算： 圖3—5 跨中彎矩計算（尺寸單位：cm）1/4跨彎矩計算： 圖3—6 1/4跨彎矩計算（尺寸單位：cm）（2）、剪力由車道荷載作用而產(chǎn)生的內(nèi)力仍可按截面內(nèi)力的一般公式進行，即 跨中剪力： 圖3—7 跨中剪力計算（尺寸單位：cm） 1/4跨處的剪力： 圖3—8 1/4跨剪力計算（尺寸單位：cm） 支點處的剪力： 圖3—9 支點剪力計算（尺寸單位：cm） （3）、內(nèi)力組合①根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》JTG D60—2004規(guī)定，按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時，查得相關(guān)系數(shù)從而得如下效應(yīng)組合式：將以上所得結(jié)果列表計算，以便得出控制設(shè)計的計算內(nèi)力，具體計算見表3—4 計算內(nèi)力匯總表 表3—4序號荷載類別彎矩（KN﹒m）剪力（KN）跨中L/4點支點跨中L/4點（1）恒載0（2）公路Ⅱ級汽車荷載（3）（1）0（4）（2）（5）②根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》JTG D60—2004規(guī)定，公路橋涵結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計時，分為短期效應(yīng)組合和長期效應(yīng)組合兩種情形。支點處荷載橫向分布系數(shù) 支點處荷載橫向分布系數(shù)按杠桿法進行計算， 算得。計算如下：板號1：板號2：板號3：板號4：由計算結(jié)果可得，板號3車道荷載橫向分布系數(shù)最大。車道荷載橫向分布系數(shù)按設(shè)計車道數(shù)，布置車輛荷載進行計算，其中。按單箱截面計算：；； 其中：圖3—1 板斷面尺寸簡化 單位：cm荷載橫向分布影響