【正文】 G1（R1+R2）V右=G1R1R2 截面55：V左= G1（R1+R2+R3+R4）V右=G1（R1+R2+R3+R4）計算值見表7—7 各截面剪力計算（單位：KN） 表7—7荷載組合情況墩柱反力KN G1梁的反力KN各截面剪力KNR1R2R3R4１——１2——23——34——45——5Q左Q右Q左Q右Q左Q右Q左Q右Q左Q右組合4公路Ⅱ級438.41735.01703.790000組合5公路Ⅱ級651.98603.260032.83蓋梁內(nèi)力匯總（表7—8） 表中各截面內(nèi)力均取表7—7—7中的最大值。且表中汽車荷載項已計入沖擊系數(shù)。材料鋼筋：蓋梁主筋用Ⅱ級鋼筋，其他使用Ⅰ級鋼筋；混凝土：蓋梁采用30號，墩柱采用25號，管樁用25號混凝土。、短暫狀態(tài)應(yīng)力驗算預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)按短狀狀態(tài)設(shè)計時，應(yīng)計算構(gòu)件在制造、運輸及安裝等施工階段，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)的應(yīng)力損失）、構(gòu)件自重及其他施工荷載引起的截面應(yīng)力。本設(shè)計中，截面剛度按跨中截面凈截面確定，即?。? 預(yù)加力引起的跨中撓度為： 式中：——所求變形點作用豎向單位力引起的彎矩圖； ——預(yù)加力引起的彎矩圖。（2）斜截面抗裂性驗算斜截面抗裂性驗算以主拉應(yīng)力控制，對于全預(yù)應(yīng)力預(yù)制混凝土構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下主拉應(yīng)力應(yīng)滿足于式 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由短期效應(yīng)組合作用下的的混凝土主拉應(yīng)力應(yīng)按下列公式計算式中：——在計算主應(yīng)力點，由預(yù)加力和按短期效應(yīng)組合計算的彎矩產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； ——在計算主應(yīng)力點，由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的預(yù)加力和按荷載短期效應(yīng)組合計算的剪力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。本設(shè)計中采用全預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計，取，得 所以 = MPa因此得鋼絞線松弛損失 式中 ——張拉系數(shù)，超次張拉時，本設(shè)計采用超張拉； ——鋼筋松弛系數(shù)，Ⅱ級松弛，本設(shè)計采用Ⅱ級松弛； ——傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力，對先張法構(gòu)件。 假設(shè)，則由此得到擬采用鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積，抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值，張拉控制應(yīng)力取，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制預(yù)應(yīng)力的20%估算。計算如下：板號1：板號2：板號3：板號4：由計算結(jié)果可得，板號3車道荷載橫向分布系數(shù)最大。全橋采用8塊預(yù)制的預(yù)應(yīng)力混凝土空心板，采用先張法施工。方案一雖然也滿足結(jié)構(gòu)合理、工藝成熟，但造價較高。2）上部構(gòu)造橫向布置圖主梁選用空心板 方案二3）墩臺基礎(chǔ)選用埋置式重力式橋臺，橋墩采用鉆孔灌注樁。 主要技術(shù)指標(biāo)1）設(shè)計荷載：公路Ⅱ級 2）道路等級：三級公路3）橋面寬度：凈—7m，不設(shè)人行道，設(shè)50cm寬防撞護欄6）地震烈度：按8度設(shè)防7）縱坡： %8）橫坡：雙向坡，2% 。由于本人接觸實際工程少，無論理論或經(jīng)驗上都很欠缺，設(shè)計水平十分有限，設(shè)計中還存在不少缺點和錯誤，懇請各位老師及同學(xué)批評指正。前言 本次畢業(yè)設(shè)計的目的在于培養(yǎng)學(xué)生綜合運用所學(xué)知識，解決一般橋梁工程設(shè)計問題的能力。該橋單跨20米，共兩跨。 橋址區(qū)上覆為殘坡積碎石土，松散～稍密，～10米，容許承載力fk=300～350kPa，巖土工程等級Ⅱ～Ⅲ級。2方案對比方案一：20米預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T形梁橋1） 孔徑布置本方案選用2跨孔徑，單跨標(biāo)準(zhǔn)跨徑為20m。3 方案點評（1）、從結(jié)構(gòu)的外型看，方案一為梁式結(jié)構(gòu)，方案二為板式結(jié)構(gòu)。因此以方案二作為推薦方案，進行設(shè)計。 計算剛度參數(shù)γ 式中：為板截面的抗扭剛度，板的截面簡化如圖3—1所示。將3號板的荷載橫向分布系數(shù)匯總?cè)绫?—3 3號板荷載橫向分布系數(shù)表 表3—3荷載跨中—四分點支點兩行車計算圖見圖3—3：圖3—3 3號板支點荷載橫向分布影響線（尺寸單位：cm）荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化按跨中到四分點處保持不變的，從四分點到支點處的區(qū)段內(nèi)荷載橫向分布系數(shù)呈直線變化，如圖3—4圖3—4 沿橋縱向m值的變化（尺寸單位：cm）活載作用內(nèi)力計算（1）彎矩 車道荷載作用在一塊板上的內(nèi)力數(shù)值，可以按截面內(nèi)力一般公式計算，即：式中：①為沖擊系數(shù)；由《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》計算得因此，故； ②是多車道橋涵的車道荷載橫向折減系數(shù)，按《橋規(guī)》規(guī)定橫向布置設(shè)計車道數(shù)為2 ； ③是沿橋跨縱向與荷載位置對應(yīng)的橫向分布系數(shù)； ④ 為車道荷載的值； ⑤ 沿橋跨縱向與荷載位置對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值。這里是先張法臺座長，假設(shè)為100m。（2）截面強度計算滿足要求截面抗彎承載力為： 計算結(jié)果表明，跨中截面的抗彎承載力滿足要求。預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁的撓度計算，截面剛度可按跨中截面尺寸及配筋情況確定，即取荷載短期效應(yīng)組合作用下的撓度值，可簡化為按等效均布荷載作用情況計算：式中， 。、持久狀況應(yīng)力驗算 由《公預(yù)規(guī)》，按持久狀況設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計算其使用階段正截面混凝土的法向應(yīng)力、受拉鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力。 縱向鋼筋配筋率應(yīng)不小于如下計算值 對于先張法構(gòu)件：應(yīng)計入 令 式中為預(yù)拉區(qū)普通鋼筋截面面積通過上式求得當(dāng)0時，因此預(yù)拉區(qū)縱向鋼筋可根據(jù)構(gòu)造要求來布置。 3）. 中華人民共和國交通部部標(biāo)準(zhǔn)：《公路橋位勘測設(shè)計規(guī)范》(JTJ6291)4）. 中華人民共和國交通部部標(biāo)準(zhǔn)：《公路抗震設(shè)計規(guī)范》(JTJ00498)5）. 中華人民共和國交通部部標(biāo)準(zhǔn)：《公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范》(JTJ06498)6）. 中華人民共和國交通部部標(biāo)準(zhǔn)：《公路工程勘測橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 （JTJ041—2000）7）. 中華人民共和國交通部部標(biāo)準(zhǔn)：《公路橋涵地基及基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》 （JTJ024—85）8）. 姚玲森：《橋梁工程》，人民交通出版社，19859）. 公路橋涵設(shè)計手冊：《墩臺與基礎(chǔ)》，人民交通出版社，199110） 公路橋涵設(shè)計手冊：《橋梁附屬構(gòu)造與支座》，人民交通出版社，199111）. 公路橋涵設(shè)計手冊：《梁橋》（上、下冊），人民交通出版社，199112）. 公路橋涵設(shè)計手冊：《基本資料》，人民交通出版社，199113） 易建國：《橋梁計算示例集》，199114）. 葉見曙：《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》，人民交通出版社，1997第七章 蓋梁計算 上部構(gòu)造恒載見表71 上部構(gòu)造恒載表 表71每塊板自重（kN/m）一孔上部構(gòu)造總重（kN）每個支座恒載反力（kN） 蓋梁自重及內(nèi)力計算圖72見表72 圖72 圖71蓋梁自重及產(chǎn)生的彎矩、剪力計算 表72截面編號自 重 （ kN）彎 矩（）剪力（kN）Q左Q右1122334455003. 活載計算 （1） 支點處活載橫向分布系數(shù)計算，荷載對稱布置時用杠桿原理法，非對稱布置時用偏心壓力法。 內(nèi)力計算 恒載加活載作用下各截面的內(nèi)力 （1）彎矩計算（圖78）：截面位置見圖。本設(shè)計中。故由構(gòu)造要求，均取，得。本設(shè)計中 ，故不計偏心彎矩的增大系數(shù)。灌注按m法計算，m值為軟塑粘土。灌注樁最大沖刷線以下的樁長為h，則 式中： U——樁周長，考慮旋轉(zhuǎn)式鉆孔，成孔直徑增大5cm,則——樁臂極限摩阻力，按表值取為70KPa——土層深度——考慮樁如圖深度影響的修正系數(shù)，；——考慮孔底沉淀層厚度的清底系數(shù)，；——樁底截面積，——樁底土層容許承載力，取=300KPa——深度修正系數(shù)，取=；——土的容重，取=18KN/；——一般沖刷線以下深度。表76 橋墩下樁基水平應(yīng)力計算表　　　　?。╧Pa）00//000 （1）、根據(jù)《公預(yù)規(guī)》：“沿周邊均勻配置縱向鋼筋的圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件，其正截面抗壓承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：式中：——軸向力的偏心距，應(yīng)乘以偏心增大系數(shù)；上式中：——荷載偏心率對截面曲率的影響系數(shù)，； ——構(gòu)件長細比對截面曲率的影響系數(shù)，；——構(gòu)件的計算長度；——截面的有效高度，；——截面高度；對圓形截面??；、——有關(guān)混凝土承載力的計算系數(shù)，由公預(yù)規(guī)附錄C，；、——有關(guān)縱向鋼筋承載力的計算系數(shù)，由公預(yù)規(guī)附錄C，；——圓形截面的半徑；——縱向鋼筋所在圓周的半徑與圓截面半徑之比；——縱向鋼筋配筋率?，F(xiàn)基礎(chǔ)擴散角為 滿足要求 其具體尺寸，見圖10—1所示圖10—1上部構(gòu)造恒載反力及橋臺臺身、基礎(chǔ)上土重計算，其值列于下表 恒載計算表 表10—1序號計 算 式豎直力P（kN）對基底中心軸偏心距e（m）彎矩M（）備注1彎矩逆時針方向取“—”號；順時針方向取“+”號。本設(shè)計中，設(shè)兩端的板式橡膠支座的抗推剛度相等，則取支座摩阻力計算由《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》JTG D60—2004，支座摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值可按下式計算 式中 ——支座摩擦系數(shù)，可按規(guī)范，； ——作用于活動支座上由上部結(jié)構(gòu)重力產(chǎn)生的效益。 持力層下沒有軟弱下臥層， 故不需進行承載力驗算軟弱下臥層驗算。第二部分，闡述了單跨20米的全預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋上部結(jié)構(gòu)板塊的計算、設(shè)計和驗算，包括板塊的尺寸形狀計算、內(nèi)力計算、預(yù)應(yīng)力鋼筋的配置及預(yù)應(yīng)力的損失、截面的驗算等等，最后得到板塊的正確配筋設(shè)計。總結(jié)與體會畢業(yè)設(shè)計和畢業(yè)論文是對大學(xué)生學(xué)習(xí)的總結(jié)、鞏固和提高，是大學(xué)生本科四年中及在步入社會和工作崗位前的最后一個學(xué)習(xí)內(nèi)容，是一個難得的實踐機會，是進一步提高的必